You do not have permission to edit this page, for the following reason:

You are not allowed to execute the action you have requested.


You can view and copy the source of this page.

x
 
1
==Una metodología numérica sin malla para la resolución de las ecuaciones de elasticidad mediante el método de puntos finitos==
2
3
===F. Perazzo<sup>1,3</sup>, E. Oñate<sup>1,2</sup>, J. Miquel<sup>2</sup>===
4
5
<sup>1</sup> Centre Internacional de Metodes Numerics a l'Enginyeria - CIMNE, Barcelona, Spain
6
7
<sup>2</sup> Universitat Politècnica de Catalunya (UPC)
8
9
<sup>3</sup> Universidad Técnica Federico Santa María, Valparaíso, Chile
10
11
12
13
'' A mi esposa y compañera Ivette, a mis lindos hijos Flavia y Gianluca, por todo el cariño y apoyo entregado durante la realización de este trabajo''
14
15
16
== Agradecimientos==
17
18
Deseo expresar mi gratitud y agradecimiento en primer lugar a los profesores Dr. Eugenio Oñate Ibáñez de Navarra y Dr. Juan Miquel Canet, por toda la ayuda, orientación y apropiados consejos entregados durante la dirección de esta tesis. La palabra y motivación oportuna que me han entregado, posibilitó mi comprensión de los métodos sin malla en este apasionante mundo de la investigación.
19
20
Mi total gratitud también para mi esposa e hijos, por la paciencia y comprensión demostrada, también por el constante apoyo y en especial, el cariño y todas las alegrías que me han brindado. En estos instantes especiales de mi vida, deseo expresar y agradecer a mi padre Aldo Perazzo y mi madre María Maggi, el haberme enseñado el camino correcto para llegar a tan importante meta.
21
22
Mi más sincero agradecimiento para mi amigo Dr. Carlos Sacco, por su inusual característica de escuchar y atender siempre a mis dudas, sin duda echaré de menos todos los análisis y conversaciones que mantuvimos en el bar de la escuela, en torno al tema de los métodos sin malla.
23
24
Quiero agradecer también a todos mis amigos y compañeros que me han alentado y acompañado durante este largo camino, a los doctores Alex Hanganu y Juan Carlos Cante, y finalmente a Quino, Loli, Carlos, Dudiño y Fernando, a quienes les deseo toda la suerte del mundo.
25
26
Por último quiero tener una palabra de agradecimiento para con mis colegas del departamento de Ingeniería Mecánica de la UTFSM de Chile, a todo el personal del CIMNE y del Departamento de Resistencia de Materiales de la UPC en Barcelona, por todo el apoyo y confianza que me han brindado.
27
28
=1 Introducción=
29
30
El método de elementos finitos (MEF) ha sido durante los últimos 25 años, y sigue siendo, la herramienta numérica más utilizada para simular diversos problemas en mecánica computacional. El buen prestigio que ostenta el método se debe en gran medida a la fiabilidad de sus resultados, cuando este se utiliza adecuadamente, y la variada gama de problemas que permite simular. Sin embargo, en la última década se ha producido un avance importante en el conocimiento y posibilidades de aplicación de un nuevo tipo de método numérico denominado  'sin malla''', ''en inglés ''meshless, gridless, element-free. ''Este método, que presenta ciertas particularidades desde el punto de vista de su formulación, es hoy en día objeto de numerosas investigaciones y lentamente se ha comenzado a posicionar como una alternativa de solución para problemas en donde los métodos tradicionales, como el de elementos finitos y volúmens finitos, presentan ciertas desventajas.
31
32
A pesar del auge experimentado en el último tiempo por esta técnica, su utilización y primeras aplicaciones corresponden a la década de los setenta en el campo de la astrofísica <span id='citeF-59'></span>[[#cite-59|[59]]], principalmente para modelar determinados fenómenos como fisión de estrellas en rotación, donde intervienen masas de fluído en movimiento sin la presencia de contornos. Durante los siguientes diez años el método, bautizado con el acrónimo de SPH (smoothed-particle-hydrodynamics) pasó inadvertido hasta que su versatilidad y posible utilización en otros campos fué redescubierta <span id='citeF-64'></span>[[#cite-64|[64]]], dando lugar al desarrollo de diversas variantes que han dado origen a otros tantos nuevos métodos sin malla.
33
34
Entre éstos se destacan aquellas técnicas en las que se construye la aproximación local, utilizando un polinomio interpolante mediante mínimos cuadrados, hoy en día, se reconoce al método DEM (diffuse-element.method) <span id='citeF-69'></span>[[#cite-69|[69]]] como precursor en utilizar este tipo de técnica en conjunto con una formulación de Galekin. Sin embargo, al igual que en otros métodos sin malla, en el DEM es necesario recurrir a una malla de fondo o auxiliar para resolver la cuadratura numérica en su forma débil. Esto produce cierta confusión respecto de la idea de método ''sin malla'' planteada en un comienzo y, aunque el uso de una malla de fondo sea para propósitos de cuadratura numérica y no para construir la aproximación, se aparta de la filosofía o motivación original de este tipo de técnica.
35
36
Una forma alternativa de eliminar el uso de esta malla de fondo es utilizar un procedimiento de Colocación Puntual, el cual también se utiliza en el método SPH, empero, el método resultante puede presentar ciertas restricciones debido a la sensibilidad en la ubicación de estos puntos de colocación. Buscar una forma de atenuar esta sensibilidad o contar con una estrategia para corregirla, permitiría aprovechar en toda su potencialidad el procedimiento de colocación en el contexto de los métodos sin malla.
37
38
==1.1 Motivación==
39
40
En la utilización de todo método sin malla se busca que el modelo discreto sea completamente descrito por nodos. Con esto se consigue que los datos necesarios para describir el dominio de la solución sean simplemente las coordenadas de estos nodos y cierta información del contorno. La ausencia de una malla de elementos o elementos y sus conectividades, reporta ciertas ventajas respecto de los métodos tradicionales:
41
42
*  La sencillez para discretizar el dominio de la solución en base a un conjunto de puntos distribuidos arbitrariamente, esta información por ejemplo se puede obtener a partir de cualquier sistema CAD
43
44
*  No existe una conectividad fija entre los nodos que conforman el subdominio de interpolación y que permiten obtener la aproximación en forma local
45
46
*  Menor tiempo empleado en la preparación de la información necesaria para el cálculo. Buena parte del tiempo total de una modelación compleja se invierte en realizar el modelo y la discretización por elementos o mallado, si bien los generadores de malla hoy en día son rápidos y eficientes en geometrías relativemente sencillas, lograr una malla de calidad en problemas tridimensionales sigue siendo una tarea ardua y no exenta de problemas. Por ejemplo, el proceso de generación de una malla en 3D puede tardar más tiempo que el tiempo de cálculo involucrado en la solución del sistema de ecuaciones discreto del modelo <span id='citeF-84'></span>[[#cite-84|[84]]].
47
48
*  Facilidad para realizar un procedimiento de solución adaptable, puesto que sólo es necesario agregar más nodos en las zonas de interés sin preocupase por la cercanía con los demás. En el MEF la cercanía entre dos nodos produce un fuerte gradiente en la función de forma, lo que origina errores numéricos en la solución <span id='citeF-71'></span>[[#cite-71|[71]]].
49
50
*  Facilidad para modelar problemas que involucren grandes deformaciones de la geometría o superfiicies en movimiento. Grandes distorsiones en los elementos de una malla hacen necesario realizar un procedimiento de remallado antes de efectuar el cálculo, esto conlleva un encarecimiento del coste computacional en aquellos problemas como conformado de metales o propagación de una grieta, que se caracterizan por un constante cambio en la geometría del dominio de análisis.
51
52
*  Pueden proporcionar soluciones cuyas derivadas sean continuas. Es fácil construir funciones del tipo <math display="inline">\mathcal{C}^{1}</math>, con lo cual el campo de deformaciones y tensiones en el dominio es continuo, haciendo innecesario el uso de técnicas de alisado que pueden resultar complicadas y costosas de implementar.
53
54
Para dimensionar el alcance real que pueden tener estas ventajas en un método sin malla, surge la necesidad de estudiar detenidamente su formulación matemática y evaluar las distintas alternativas que presenta su implementación para la resolución de las ecuaciones de la elasticidad lineal de sólidos. Esta ha sido la principal motivación para el desarrollo de la presente tesis, que nace dentro del las líneas de investigación en métodos sin malla que en forma conjunta llevan a cabo el Departamento de Resistencia de Materiales y Estructuras en la Ingeniería y el Centro Internacional de Métodos Numéricos en la Universidad Politécnica de Cataluña, En particular, se enfocará el estudio en el llamado 'Método de Puntos Finitos (MPF)' que ha sido la respuesta dada por estos centros de investigación a la iniciativa de formular un nuevo método sin malla.
55
56
Es pertinente mencionar en este apartado una breve aclaración respecto del nombre de ''Puntos Finitos,'' con el cual se ha denominado al método numérico objeto de investigación en esta tesis. El nombre se debe a las características particulares del método, es decir: una técnica numérica totalmente libre de malla en la cual el dominio se discretiza mediante un número finito de puntos.
57
58
==1.2 Objetivos de la tesis==
59
60
El objetivo principal de la tesis es obtener y desarrollar la formulación del Método de Puntos Finitos, como método totalmente libre de malla, para la resolución de las ecuaciones de la elasticidad en sólidos. Para cumplir este objetivo se pretende determinar y estudiar los aspectos relevantes de la fundamentación matemática del método, entre otros, la aproximación mediante mínimos cuadrados móviles, la función de ponderación y la técnica de colocación puntual. Para un completo análisis de las capacidades del método, se implementará un código que permita resolver diversos problemas, de índole mas bien académico, principalmente en 1D, 2D y en forma complementaria en 3D.
61
62
Como objetivos secundarios merecen ser destacados además, los siguientes:
63
64
*  estudiar y analizar las principales propiedades de la aproximación, entre otras la consistencia y convergencia
65
66
*  desarrollar una estrategia para seleccionar adecuadamente los puntos que conformarán la nube o subdominio de interpolación
67
68
*  analizar la sensibilidad del método respecto de la adecuada colocación de los puntos en el dominio, tanto para discretizaciones regulares como irregulares de nodos
69
70
*  evaluar la correcta implementación de las condiciones de contorno
71
72
*  identificar aquellos aspectos relevantes que afecten y comprometan la exactitud de la aproximación, buscando plantear alternativas de solución para estos casos
73
74
Se pretende finalmente extender el desarrollo en la formulación del MPF para abarcar, además del análisis estático, algunos problemas de la dinámica lineal de sólidos.
75
76
==1.3 Contenidos de la tesis==
77
78
Para cumplir con los objetivos de este trabajo, la tesis se ha estructurado en 8 capítulos, el primero de ellos describe la motivación y el marco teórico en que esta se desarrollará. En el Capítulo 2 se entregan los principales fundamentos teóricos de los métodos sin malla bajo la perspectiva de las tres caracteristicas básicas que los distinguen como son, el tipo de aproximación, la función de ponderación y la forma de resolver el sistema discreto de ecuaciones. Bajo estos mismos conceptos, en el Capítulo 3 se presentan los aspectos matemáticos necesarios para comprender el Método de Puntos Finitos como método sin malla. Es en el Capítulo 4 donde se analiza en detalle la consistencia y convergencia del MPF, a través del desarrollo de diversos ejemplos de resolución de las ecuaciones de la elasticidad en sólidos, los resultados de este capítulo son fundamentales para comprender la importancia de plantear la estrategia que se presenta posteriormente. En el Capítulo 5 se formula una nueva metodología para mejorar la solución numérica de la aproximación por el MPF, principalmente en las zonas del contorno. Con los ejemplos de la elasticidad lineal de sólidos, estáticos y dinámicos, implementados en los Capítulos 6 y 7, se pretende comprobar la validez de la modificación propuesta. Se completa el estudio y análisis de la metodología sin malla formulada, con las conclusiones y las futuras líneas de investigación presentes en el Capítulo 8.
79
80
=2 Revisión de los fundamentos teóricos de los métodos sin malla=
81
82
Es conveniente especificar o definir globalmente, a manera de introducción y para aclarar conceptos, las características que posee una técnica numérica para que pueda ser interpretada como sin malla o libre de malla.
83
84
Duarte <span id='citeF-25'></span>[[#cite-25|[25]]] entrega en su trabajo una primera propuesta para definir este tipo de técnica: un método se considera sin malla si las ecuaciones básicas que gobiernan el modelo discreto del problema de contorno no dependen de la disponibilidad de una malla bien definida. Sin embargo, como podrá constatarse en este capítulo, algunos métodos son aceptados como sin malla a pesar de tener una débil dependencia respecto de una malla utilizada para calcular la cuadratura numérica de las ecuaciones integrales que gobiernan el modelo discreto.
85
86
Con posterioridad, Oñate <span id='citeF-74'></span>[[#cite-74|[74]]] formula en su trabajo una segunda propuesta al respecto, planteando que un procedimiento sin malla debiera satisfacer las siguientes condiciones:
87
88
<ol>
89
90
<li>
91
92
</li>
93
<li> La discretización de la función incógnita y sus derivadas deben poder ser definidas solamente en términos de la posición de los puntos localizados dentro del dominio de análisis y de los parámetros especificados en éstos. </li>
94
95
<li> La función de ponderación y sus derivadas deben poder ser definidas solamente en términos de la posición de los puntos localizados dentro del dominio de análisis. </li>
96
97
<li>
98
99
</li>
100
<li> No es necesario realizar ninguna integración de volumen o superficie, o </li>
101
102
<li> Cualquier integración de volumen o superficie debiera ser independiente del procedimiento de interpolación escogido. </li>
103
104
</ol>
105
106
Este último planteamiento es un buen punto de partida para comprender las características y funcionamiento de los distintos métodos numéricos ''mesh-free'' existentes, ya que entrega conceptos claves que son comunes a todos ellos: ''discretización de la función incógnita, función de ponderación, procedimiento de interpolación, ''e incorpora formalmente la posible utilización de una malla de fondo o celda de integración''. ''Estos aspectos y la similitud que presentan estas técnicas, desde el punto de vista de su formulación matemática, ha sido objeto de análisis y estudio por parte de diversos grupos de trabajo <span id='citeF-71'></span>[[#cite-71|[71]]] <span id='citeF-25'></span>[[#cite-25|[25]]] [MEL
107
96] <span id='citeF-11'></span>[[#cite-11|[11]]].
108
109
En el presente capítulo se exponen y examinan los diversos fundamentos matemáticos de las aproximaciones numéricas sin malla, para la resolución de sistemas de ecuaciones diferenciales en derivadas parciales sometidas a condiciones iniciales y de contorno conocidas. El análisis comprende cuatro etapas estrechamente relacionadas con el Método de Puntos Finitos: ''proceso de interpolación o de aproximación, uso de funciones de ponderación, discretización del sistema de ecuaciones diferenciales e implementación de las condiciones de contorno prescritas.''
110
111
==2.1 Aproximación y funciones de interpolación==
112
113
Una característica importante de todo método sin malla es, sin lugar a dudas, la forma de obtener la aproximación de la función incógnita o desconocida en el dominio de análisis. Para este propósito, y en lo que resta de este capítulo, consideraremos que la aproximación <math display="inline">\widehat{u}(\mathbf{x})</math> de la función <math display="inline">u(\mathbf{x})</math> en el dominio <math display="inline">\Omega \subset \Bbb{R}^{d}</math>,<math display="inline"> d=1</math>,<math display="inline">2</math> o <math display="inline">3</math>, se obtiene mediante la siguiente combinación de funciones
114
115
<span id="eq-1"></span>
116
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
117
|-
118
| 
119
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
120
|-
121
| style="text-align: center;" | <math>u(\mathbf{x})\cong \widehat{u}(\mathbf{x})=\stackrel{N}{\stackunder{I=1}{ \sum }}\phi _{I}(\mathbf{x})u_{I}^{h}   </math>
122
|}
123
| style="width: 5px;text-align: right;" | (1)
124
|}
125
126
El dominio <math display="inline">\Omega </math> se discretiza por medio de un conjunto de nodos o puntos <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>, con <math display="inline">I=1</math>,<math display="inline">.....</math>,<math display="inline">N</math>, siendo <math display="inline">N</math> el número total de puntos y <math display="inline">u_{I}^{h}</math> el valor aproximado de la función <math display="inline">u( \mathbf{x})</math> en el punto <math display="inline">I</math>, <math display="inline">u(\mathbf{x}_{I})\cong u_{I}^{h}</math>. La función <math display="inline">\phi _{I}(\mathbf{x})</math> se define localmente para cada subdominio <math display="inline">\Omega _{I}\subset \Omega </math>, cumpliéndose:
127
128
<span id="eq-2"></span>
129
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
130
|-
131
| 
132
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
133
|-
134
| style="text-align: center;" | <math>\begin{array}{l}\phi _{I}(\mathbf{x})\neq 0\hbox{ }\forall \hbox{ }\mathbf{x}\in \Omega _{I} \\  \phi _{I}(\mathbf{x})=0\hbox{ }\forall \hbox{ }\mathbf{x}\notin  \Omega _{I} \end{array}  </math>
135
|}
136
| style="width: 5px;text-align: right;" | (2)
137
|}
138
139
En los métodos sin malla la función <math display="inline">\phi _{I}(\mathbf{x})</math> se denomina indistintamente como función de forma o ''función de interpolación'', quedando definida en el subdominio <math display="inline">\Omega _{I}</math> que contiene una cantidad <math display="inline">n</math> de puntos, tal que <math display="inline">n\ll N</math>.
140
141
Para que la función de forma tenga un carácter local, es común en estos métodos el uso de una ''función de ponderación ''<math display="inline"> w_{\overline{\mathbf{x}}}(\mathbf{x})=w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x})</math> cuyo valor es distinto de cero, sobre el subdominio <math display="inline">\Omega _{\overline{ \mathbf{x}}}</math> relativamente pequeño respecto del resto del dominio <math display="inline"> \Omega </math>. En el argumento de la función de ponderación: <math display="inline">\mathbf{x}</math> indica un punto cualquiera<math display="inline"><span id="fnc-1"></span>[[#fn-1|<sup>1</sup>]]\rightarrow x=x_{I}</math> del subdominio <math display="inline"> \Omega _{\overline{\mathbf{x}}}</math>, <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}</math> referencia el punto donde se está efectuando la aproximación y donde la función de ponderación alcanza un máximo valor. El símbolo <math display="inline"> \Omega _{I}</math> se reservará en esta tesis para indicar el subdominio asociado a un punto de coordenadas <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math> de la partición, sobre el cual se desea calcular o conocer los parámetros de la aproximación (figura [[#img-1|1]]). Dicho punto, en el léxico del MPF, se conoce como ''nodo estrella''. Por otro lado, el símbolo <math display="inline">\Omega _{\mathbf{x}}</math> o <math display="inline">\Omega _{\overline{\mathbf{x}}}</math> indicará el subdominio asociado a un punto de coordenadas genéricas <math display="inline"> \mathbf{x}</math> o <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}</math> respectivamente.
142
143
Cada subdominio <math display="inline">\Omega _{I}</math>, dominio de influencia o ''soporte ''de la función de ponderación, se define de manera que en 1D es siempre un intervalo, mientras que en 2D y 3D adopta la forma de disco y esfera respectivamente. También es posible emplear rectángulos o paralelepípedos, incluso es posible utilizar las dos geometrías circular y rectangular en un mismo modelo <span id='citeF-11'></span>[[#cite-11|[11]]]<span id="fnc-2"></span>[[#fn-2|<sup>2</sup>]]. Para un caso en 2D, la figura  [[#img-1|1]] muestra el dominio de análisis <math display="inline">\Omega </math>, su contorno <math display="inline"> \Gamma </math> y algunos subdominios circulares <math display="inline">\Omega _{I}</math> asociados a su respectivo nodo estrella <math display="inline">I</math> (sean de interior o de contorno). Como para cada nodo de la partición existirá su correspondiente subdominio, la intersección o traslape existente entre ellos será mayor a la mostrada en la figura. Esta característica, que será analizada posteriormente, posibilita el hecho de que un mismo punto usualmente pertenezca a <math display="inline">6</math> o más subdominios de interpolación
144
145
<div id='img-1'></div>
146
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
147
|-
148
|[[Image:draft_Samper_249558229-subdominios.png|600px|Modelo para un metodo sin malla basado en subdominios circulares]]
149
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
150
| colspan="1" | '''Figura 1:''' Modelo para un metodo sin malla basado en subdominios circulares
151
|}
152
A continuación se describen y examinan los principales tipos de aproximación utilizados en los métodos sin malla, se analizarán sus propiedades y la conexión existente entre las distintas funciones de interpolación utilizadas. El análisis comprende fundamentalmente aquellas técnicas que por su construcción se asemejan al MPF, lo cual facilitará posteriormente su entendimiento desde el punto de vista de su mecánica operativa.
153
154
<span id="fn-1"></span>
155
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-1|<sup>1</sup>]])  En el caso de las aproximaciones utilizadas en los metodos sin malla, este punto pertenece a la partición </span>
156
157
<span id="fn-2"></span>
158
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-2|<sup>2</sup>]])  Las funciones de ponderación que permiten generar este tipo de subdominios se analizan en el apartado 2.3</span>
159
160
===2.1.1 Aproximación por mínimos cuadrados ponderados===
161
162
Una aproximación por mínimos cuadrados busca ajustar una curva o polinomio a los valores discretos de una función en unos puntos, de forma de minimizar el error cometido en la aproximación. A pesar que este tipo de aproximación difiere de lo que se conoce tradicionalmente como una interpolación, porque el polinomio no se iguala exactamente con los datos en los puntos, en la literatura de los métodos ''meshless'' los términos aproximación e interpolación suelen tratarse como sinónimos. Esta técnica ha sido utilizada en la resolución numérica de problemas de mecánica de sólidos y fluidos [] NAYRA 72 [LIS 84] <span id='citeF-6'></span>[[#cite-6|[6]]] , para aproximar el campo desconocido o incógnita a través de unos valores nodales. Sin embargo, tal como se demuestra en <span id='citeF-71'></span>[[#cite-71|[71]]], el éxito de esta aproximación presenta una importante restricción o inconveniente. La aproximación se deteriora rápidamente en la medida que el número de puntos utilizados en la interpolación local, <math display="inline">n</math>, aumenta o crece demasiado respecto del número de términos en el polinomio base de interpolación, <math display="inline">m</math>. Para paliar este inconveniente se recurre al uso de una función de ponderación <math display="inline">w_{\overline{\mathbf{x}}}(\mathbf{x})</math>, que permite mejorar la aproximación por ejemplo, en la vecindad del punto <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}</math> donde se requiere calcular la función o su derivada.
163
164
Una de las primeras aproximaciones por mínimos cuadrados, en la cual se introdujo el concepto de la función de ponderación, fue utilizada por Lancaster y Salkauskas [LAN 81] para representar o generar diversos tipos de superficies, a partir de la interpolación de una función base polinómica (interpolante) sobre un set de puntos aleatoriamente distribuidos en un dominio. Posteriormente este método, denominado por los autores como `interpolating moving least squares method' IMLS, ha sido ampliamente utilizado en el contexto de los métodos sin malla, para obtener una solución numérica aproximada a sistemas de ecuaciones en derivadas parciales <span id='citeF-93'></span>[[#cite-93|[93]]]. Buen ejemplo de lo anterior, son las distintas familias de métodos sin malla que utilizan la técnica de interpolación tipo `moving least squares' (MLS), como: `diffuse element method' (DEM) <span id='citeF-69'></span>[[#cite-69|[69]]], `element-free Galerkin methods' (EFGM) [] BEL 94b, `finite point method' (FPM) <span id='citeF-71'></span>[[#cite-71|[71]]], `meshless local Petrov-Galerkin method' (MLPG) [ATLU 98], `local boundary integral equation method' (LBIE) <span id='citeF-105'></span>[[#cite-105|[105]]], y más recientemente `local point interpolation method' (LPIM) [LIU 01] y `least-squares collocation meshless method' (LSCMM) <span id='citeF-103'></span>[[#cite-103|[103]]].
165
166
====2.1.1.1 Aproximación tipo `moving least squares' MLS====
167
168
Construcción
169
170
En un método MLS, la aproximación local <math display="inline">\widehat{u}(\mathbf{x)}</math> de la función <math display="inline">u(\mathbf{x})</math> para cada punto <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}\in \Omega </math>, se obtiene mediante una base de <math display="inline">m</math> funciones linealmente independientes <math display="inline">\mathcal{P}:=\left\{p_{1}(\mathbf{x}),.....,p_{m}(\mathbf{x})\right\}</math> y de un conjunto de <math display="inline">m</math> coeficientes desconocidos <math display="inline">\mathcal{ \alpha }:=\left\{\alpha _{1}(\overline{\mathbf{x}}),.....,\alpha _{m}( \overline{\mathbf{x}})\right\}</math>, de la siguiente manera
171
172
<span id="eq-3"></span>
173
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
174
|-
175
| 
176
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
177
|-
178
| style="text-align: center;" | <math>u(\mathbf{x})\cong \widehat{u}(\mathbf{x}):=\stackrel{m}{\stackunder{i=1}{ \sum }}p_{i}(\mathbf{x})\alpha _{i}(\overline{\mathbf{x}})=\mathbf{p}^{T}( \mathbf{x})\mathbf{\alpha }(\overline{\mathbf{x}})\hbox{ }\forall  \mathbf{\bar{x}}\in \Omega   </math>
179
|}
180
| style="width: 5px;text-align: right;" | (3)
181
|}
182
183
siendo el operador <math display="inline">L_{\overline{x}}</math> una aplicación
184
185
<span id="eq-4"></span>
186
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
187
|-
188
| 
189
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
190
|-
191
| style="text-align: center;" | <math>L_{\overline{x}}:C^{0}(\Omega _{\overline{\mathbf{x}}})\rightarrow  C^{m}(\Omega _{\overline{\mathbf{x}}})   </math>
192
|}
193
| style="width: 5px;text-align: right;" | (4)
194
|}
195
196
con los vectores
197
198
<span id="eq-5"></span>
199
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
200
|-
201
| 
202
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
203
|-
204
| style="text-align: center;" | <math>\begin{array}{ll}\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{:=}\left[\hbox{ }p_{1}(\mathbf{x})\hbox{ }p_{2}(\mathbf{x})\hbox{ .... }p_{m}(\mathbf{x})\hbox{ }\right]& \hbox{, }\in Vec(m) \end{array}  </math>
205
|}
206
| style="width: 5px;text-align: right;" | (5)
207
|}
208
209
<span id="eq-6"></span>
210
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
211
|-
212
| 
213
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
214
|-
215
| style="text-align: center;" | <math>\begin{array}{rr}\mathbf{\alpha }^{T}(\overline{\mathbf{x}}):=\left[\hbox{ }\alpha _{1}( \overline{\mathbf{x}})\hbox{ }\alpha _{2}(\overline{\mathbf{x}})\hbox{ ... }\alpha _{m}(\overline{\mathbf{x}})\hbox{ }\right]& \hbox{, }\in Vec(m) \end{array}  </math>
216
|}
217
| style="width: 5px;text-align: right;" | (6)
218
|}
219
220
La base de funciones contiene típicamente monomios que dependen de las coordenadas espaciales <math display="inline">\mathbf{x}^{T}=\left[x,y\right]</math> (por ejemplo en 2D), mientras los coeficientes <math display="inline">\left\{\alpha _{i}(\overline{\mathbf{x}})\right\}_{i=1}^{m}</math> dependen de la posición del punto <math display="inline">\overline{ \mathbf{x}}</math>. Como ejemplos, para el caso lineal y cuadrático respectivamente se tiene:
221
222
<span id="eq-7"></span>
223
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
224
|-
225
| 
226
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
227
|-
228
| style="text-align: center;" | <math>\begin{array}{llllll}\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})=\left[1\hbox{  }x\right]& m=2 & \hbox{y} &  \mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})=\left[1\hbox{  }x\hbox{  }x^{2}\right]& m=3 &  \hbox{en 1D,} \\  \mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})=\left[1\hbox{  }x\hbox{  }y\right]& m=3 &  \hbox{y} & \mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})=\left[1\hbox{  }x\hbox{  }y\hbox{   }x^{2}\hbox{  }xy\hbox{  }y^{2}\right]& m=6 & \hbox{en 2D} \end{array}  </math>
229
|}
230
| style="width: 5px;text-align: right;" | (7)
231
|}
232
233
Es importante destacar la posibilidad de incluir otro tipo de funciones en la base, como por ejemplo, funciones que puedan tener singularidades o discontinuidades. Las bases así definidas, se han utilizado para la modelación de problemas en mecánica de fractura <span id='citeF-8'></span>[[#cite-8|[8]]] [] FLE 97 <span id='citeF-91'></span>[[#cite-91|[91]]].
234
235
De acuerdo a la expresión [[#eq-3|3]] , para cada punto de la partición con coordenadas <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math> <math display="inline">\in \mathcal{S}(\overline{ \mathbf{x}})</math>, siendo <math display="inline">\mathcal{S}(\overline{\mathbf{x}})</math> el conjunto de <math display="inline">n</math> puntos pertenecientes al dominio de influencia del punto <math display="inline">\overline{\mathbf{x }}</math> donde <math display="inline">n\geq m</math>, existirá una diferencia o error entre el valor de la función y el valor de la aproximación, que puede ser cuantificada mediante<math display="inline"><span id="fnc-3"></span>[[#fn-3|<sup>1</sup>]]n\geq m se justificará cuando se analice la propiedad de existencia en la aproximación MLS</math>
236
237
<span id="eq-8"></span>
238
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
239
|-
240
| 
241
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
242
|-
243
| style="text-align: center;" | <math>e(\mathbf{x}_{I},\overline{\mathbf{x}}):=u_{I}^{h}-\widehat{u}(\mathbf{x}_{I})=u_{I}^{h}-\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x}_{I})\mathbf{\alpha (}\overline{ \mathbf{x}})\hbox{, }\forall \mathbf{x}_{I}\in \mathcal{S}(\overline{ \mathbf{x}})   </math>
244
|}
245
| style="width: 5px;text-align: right;" | (8)
246
|}
247
248
Se debe notar de [[#eq-8|8]] que el valor de la aproximación, consiste en los términos de la base evaluados en <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math> y sus respectivos coeficientes en <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}</math>. Para obtener el vector de parámetros desconocidos <math display="inline">\mathbf{\alpha }(\overline{\mathbf{x}})</math>, se recurre a la minimización del siguiente funcional discreto
249
250
<span id="eq-9"></span>
251
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
252
|-
253
| 
254
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
255
|-
256
| style="text-align: center;" | <math>J(\mathbf{\alpha }(\overline{\mathbf{x}})):=\stackunder{I\in \mathcal{S}( \overline{\mathbf{x}})}{\sum }w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{I})\left[ e(\mathbf{x}_{I},\overline{\mathbf{x}})\right]^{2}  </math>
257
|}
258
| style="width: 5px;text-align: right;" | (9)
259
|}
260
261
cuya expresión compacta en forma matricial es
262
263
<span id="eq-10"></span>
264
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
265
|-
266
| 
267
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
268
|-
269
| style="text-align: center;" | <math>J(\mathbf{\alpha }(\overline{\mathbf{x}}))=\mathbf{(u}^{h}\mathbf{-P(x}_{I}) \mathbf{\alpha (}\overline{\mathbf{x}}))^{T}\hbox{ }\mathbf{W(}\overline{\mathbf{x}})\hbox{ }(\mathbf{u}^{h}\mathbf{-P(x}_{I}) \mathbf{\alpha (}\overline{\mathbf{x}}))   </math>
270
|}
271
| style="width: 5px;text-align: right;" | (10)
272
|}
273
274
donde
275
276
<span id="eq-11"></span>
277
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
278
|-
279
| 
280
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
281
|-
282
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{u}^{h}:=\left[u_{1}^{h}\hbox{ }u_{2}^{h}\hbox{ ...... }u_{n}^{h}\right]^{T}\hbox{ , }\in Vec(n)\hbox{, }n=card(\mathcal{S}( \overline{\mathbf{x}}))   </math>
283
|}
284
| style="width: 5px;text-align: right;" | (11)
285
|}
286
287
<span id="eq-12"></span>
288
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
289
|-
290
| 
291
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
292
|-
293
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{P}(\mathbf{x}_{I}):=\left[ \begin{array}{cccc}p_{1}\left(\mathbf{x}_{1}\right)& p_{2}\left(\mathbf{x}_{1}\right)&  \cdots & p_{m}\left(\mathbf{x}_{1}\right)\\  p_{1}\left(\mathbf{x}_{2}\right)& p_{2}\left(\mathbf{x}_{2}\right)&  \cdots & p_{m}\left(\mathbf{x}_{2}\right)\\  \vdots & \vdots & \ddots & \vdots \\  p_{1}\left(\mathbf{x}_{n}\right)& p_{2}\left(\mathbf{x}_{n}\right)&  \cdots & p_{m}\left(\mathbf{x}_{n}\right) \end{array} \right]\hbox{ , }\in Mat(n\times m)   </math>
294
|}
295
| style="width: 5px;text-align: right;" | (12)
296
|}
297
298
<span id="eq-13"></span>
299
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
300
|-
301
| 
302
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
303
|-
304
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{W}(\overline{\mathbf{x}}):=\left[ \begin{array}{cccc}w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{1}) & 0 & \cdots & 0 \\  0 & w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{2}) & \cdots & 0 \\  \vdots & \vdots & \ddots & \vdots \\  0 & 0 & \cdots & w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{n}) \end{array} \right]\hbox{ },\hbox{ }\in Mat(n\times n)   </math>
305
|}
306
| style="width: 5px;text-align: right;" | (13)
307
|}
308
309
La función de ponderación <math display="inline">w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{I})</math> en [[#eq-9|9]], al igual que en todos los métodos `mesh-free', confiere el carácter local a la aproximación. Esto significa que <math display="inline">\widehat{u}(\mathbf{x})</math> se construirá únicamente con la información que aportan los valores <math display="inline">u_{I}^{h}</math>, de los nodos que pertenezcan al subdominio para el cual <math display="inline">w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{I})</math> tenga un valor diferente de cero. Este subdominio o soporte de la función de ponderación, suele tener forma circular (disco o esfera) centrado en <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}</math> y de radio <math display="inline">r_{\overline{\mathbf{x}}}</math>.
310
311
Según <span id='citeF-63'></span>[[#cite-63|[63]]], esta función debe cumplir las siguientes propiedades <math display="inline">\forall \varrho \in \Bbb{R}^{+}</math>:
312
313
<ol style='list-style-type:lower-roman;'>
314
315
<li> <math display="inline">w\left(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x},\varrho \right)>0</math> en un subdominio <math display="inline">\Omega _{\overline{\mathbf{x}}}</math> <math display="inline">\in </math> <math display="inline">\Omega </math>, </li>
316
317
<li> <math display="inline">w\left(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x},\varrho \right)=0</math> fuera del subdominio <math display="inline">\Omega _{\overline{\mathbf{x}}}</math>, </li>
318
319
<li> Propiedad de normalidad: <math display="inline">\stackunder{\Omega }{\int }w\left( \overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x},\varrho \right)dx=1</math>, </li>
320
321
<li> <math display="inline">w\left(d,\varrho \right)</math> es una función monótonamente decreciente, donde <math display="inline">d=\left\|\overline{\mathbf{x}}- \mathbf{x}\right\|</math>, </li>
322
323
<li> <math display="inline">w\left(d,\varrho \right)\rightarrow \delta \left(d\right)</math> cuando <math display="inline">\varrho \rightarrow 0</math>, donde <math display="inline">\delta \left(d\right)</math> es la función delta de Dirac. </li>
324
325
</ol>
326
327
Desde ahora y en lo que resta de la tesis, cada vez que se haga referencia a una función de ponderación, se entenderá que esta cumple con las cinco propiedades anteriores. En el argumento de la función de ponderación <math display="inline">\varrho </math> es una medida del tamaño de su soporte <span id="fnc-4"></span>[[#fn-4|<sup>2</sup>]]. En el caso de la aproximación MLS, como consecuencia de las propiedades (i) y (ii), únicamente intervendrán en el cálculo de [[#eq-3|3]], aquellos puntos <math display="inline">\mathbf{x}_{I}\in  \mathcal{S}(\overline{\mathbf{x}})</math> que cumplan <math display="inline">\mid \overline{\mathbf{x}}- \mathbf{x}_{I}\mid <\varrho </math>. En principio, para una distribución arbitraria de puntos, distintos valores de <math display="inline">\varrho </math> darán lugar a diferentes funciones de ponderación <math display="inline">w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{I})</math>, lo que se traduce en la dificultad de no contar con una única manera de definirla globalmente.
328
329
Los parámetros desconocidos <math display="inline">\left\{\alpha _{i}(\overline{\mathbf{x}})\right\}_{i=1}^{m}</math>, que minimizan la expresión del error, se obtienen derivando vectorialmente [[#eq-10|10]] respecto del vector <math display="inline"> \mathbf{\alpha (}\overline{\mathbf{x}})</math> e igualando a cero. Con esto se consigue un sistema lineal de ecuaciones
330
331
<span id="eq-14"></span>
332
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
333
|-
334
| 
335
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
336
|-
337
| style="text-align: center;" | <math>\frac{\partial J(\mathbf{\alpha }(\overline{\mathbf{x}}))}{\partial \mathbf{ \alpha }(\overline{\mathbf{x}})}=0  </math>
338
|}
339
| style="width: 5px;text-align: right;" | (14)
340
|}
341
342
<span id="eq-15"></span>
343
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
344
|-
345
| 
346
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
347
|-
348
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}})\mathbf{\alpha }(\overline{\mathbf{x}})= \mathbf{B(}\overline{\mathbf{x}})\mathbf{u}^{h}   </math>
349
|}
350
| style="width: 5px;text-align: right;" | (15)
351
|}
352
353
donde las matrices <math display="inline">\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}})</math> (''matriz de momentos), ''y <math display="inline">\mathbf{B(}\overline{\mathbf{x}})</math> son
354
355
<span id="eq-16"></span>
356
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
357
|-
358
| 
359
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
360
|-
361
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}}):=\mathbf{P}^{T}(\mathbf{x}_{I})\mathbf{W}( \overline{\mathbf{x}})\mathbf{P}(\mathbf{x}_{I})\hbox{ , }\in Mat(m\times m)   </math>
362
|}
363
| style="width: 5px;text-align: right;" | (16)
364
|}
365
366
<span id="eq-17"></span>
367
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
368
|-
369
| 
370
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
371
|-
372
| style="text-align: center;" | <math>A_{ij}(\overline{\mathbf{x}})=\stackunder{I\in \mathcal{S}(\overline{\mathbf{ x}})}{\sum }p_{i}(\mathbf{x}_{I})w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{I})p_{j}(\mathbf{x}_{I})\hbox{ , }i,j=1,....,m  </math>
373
|}
374
| style="width: 5px;text-align: right;" | (17)
375
|}
376
377
<span id="eq-18"></span>
378
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
379
|-
380
| 
381
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
382
|-
383
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{B}(\overline{\mathbf{x}}):=\mathbf{P}^{T}(\mathbf{x}_{I})\mathbf{W}( \overline{\mathbf{x}})\hbox{ , }\in Mat(m\times n)   </math>
384
|}
385
| style="width: 5px;text-align: right;" | (18)
386
|}
387
388
<span id="eq-19"></span>
389
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
390
|-
391
| 
392
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
393
|-
394
| style="text-align: center;" | <math>B_{jI}(\overline{\mathbf{x}})=p_{j}(\mathbf{x}_{I})w(\overline{\mathbf{x}}- \mathbf{x}_{I})\hbox{ , }j=1,...,m\hbox{ }I\in \mathcal{S}( \overline{\mathbf{x}})   </math>
395
|}
396
| style="width: 5px;text-align: right;" | (19)
397
|}
398
399
De la ecuación [[#eq-15|15]] se puede obtener el vector <math display="inline"> \mathbf{\alpha (}\overline{\mathbf{x}})</math> como
400
401
<span id="eq-20"></span>
402
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
403
|-
404
| 
405
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
406
|-
407
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{\alpha (}\overline{\mathbf{x}})=\mathbf{A}^{-1}\mathbf{(}\overline{ \mathbf{x}})\mathbf{B(}\overline{\mathbf{x}})\mathbf{u}^{h}:=\mathbf{C}^{-1}( \overline{\mathbf{x}})\mathbf{u}^{h}\hbox{ , con }\mathbf{C}^{-1}( \overline{\mathbf{x}})\in Mat(m\times n)   </math>
408
|}
409
| style="width: 5px;text-align: right;" | (20)
410
|}
411
412
<span id="eq-21"></span>
413
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
414
|-
415
| 
416
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
417
|-
418
| style="text-align: center;" | <math>\alpha _{i}(\overline{\mathbf{x}})=\stackunder{I\in \mathcal{S}(\overline{ \mathbf{x}})}{\sum }\stackrel{m}{\stackunder{j=1}{\sum }}A_{ij}^{-1}( \overline{\mathbf{x}})B_{jI}(\overline{\mathbf{x}})u_{I}^{h}\hbox{ , }i=1,....,m   </math>
419
|}
420
| style="width: 5px;text-align: right;" | (21)
421
|}
422
423
lo que permite obtener finalmente de [[#eq-3|3]] la expresión de la aproximación local en su forma compacta
424
425
<span id="eq-22"></span>
426
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
427
|-
428
| 
429
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
430
|-
431
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}(\mathbf{x})=\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{C}^{-1}(\overline{ \mathbf{x}})\mathbf{u}^{h}\hbox{ , }\forall \mathbf{x}\in \Omega _{ \overline{\mathbf{x}}}   </math>
432
|}
433
| style="width: 5px;text-align: right;" | (22)
434
|}
435
436
y en forma desarrollada
437
438
<span id="eq-23"></span>
439
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
440
|-
441
| 
442
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
443
|-
444
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}(\mathbf{x})=\stackrel{m}{\stackunder{i=1}{\sum }}p_{i}(\mathbf{x})\alpha _{i}(\overline{\mathbf{x}})=\stackunder{I\in \mathcal{S}(\overline{ \mathbf{x}})}{\sum }\stackrel{m}{\stackunder{k=1}{\sum }}\stackrel{m}{ \stackunder{i=1}{\sum }}p_{i}(\mathbf{x})A_{ik}^{-1}(\overline{\mathbf{x}})B_{kI}(\overline{\mathbf{x}})u_{I}^{h}\hbox{ , }\forall \mathbf{x}\in \Omega _{\overline{\mathbf{x}}}   </math>
445
|}
446
| style="width: 5px;text-align: right;" | (23)
447
|}
448
449
La expresión de las funciones de forma se obtiene agrupando los términos que multiplican a <math display="inline">u_{I}^{h}</math> en [[#eq-23|23]]
450
451
<span id="eq-24"></span>
452
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
453
|-
454
| 
455
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
456
|-
457
| style="text-align: center;" | <math>\phi _{I}(\mathbf{x})=\stackrel{m}{\stackunder{k=1}{\sum }}\stackrel{m}{ \stackunder{i=1}{\sum }}p_{i}(\mathbf{x})A_{ik}^{-1}(\overline{\mathbf{x}})B_{kI}(\overline{\mathbf{x}})\hbox{ , }\forall \mathbf{x\in }\Omega _{ \overline{\mathbf{x}}}\hbox{, }\forall I\in \mathcal{S}(\overline{\mathbf{x}})   </math>
458
|}
459
| style="width: 5px;text-align: right;" | (24)
460
|}
461
462
Para extender la aproximación local [[#eq-23|23]] a todo el dominio, se introduce un operador global <math display="inline">G</math> tal que <span id='citeF-63'></span>[[#cite-63|[63]]]
463
464
<span id="eq-25"></span>
465
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
466
|-
467
| 
468
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
469
|-
470
| style="text-align: center;" | <math>u(\mathbf{x})\cong Gu(\mathbf{x})\hbox{ , }\forall \mathbf{x}\in \Omega   </math>
471
|}
472
| style="width: 5px;text-align: right;" | (25)
473
|}
474
475
donde
476
477
<span id="eq-26"></span>
478
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
479
|-
480
| 
481
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
482
|-
483
| style="text-align: center;" | <math>G:C^{0}(\Omega )\rightarrow C^{m}(\Omega )   </math>
484
|}
485
| style="width: 5px;text-align: right;" | (26)
486
|}
487
488
lo que permite obtener en el límite <math display="inline">Gu(\mathbf{x})=\widehat{u}(\mathbf{x })</math>, siendo la aproximación global MLS en su forma compacta y desarrollada
489
490
<span id="eq-27"></span>
491
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
492
|-
493
| 
494
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
495
|-
496
| style="text-align: center;" | <math>Gu(\mathbf{x}):=\stackunder{\overline{\mathbf{x}}\rightarrow \mathbf{x}}{ \lim }\widehat{u}(\mathbf{x})=\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{C}^{-1}( \mathbf{x})\mathbf{u}^{h}\hbox{ , }\forall \mathbf{x}\in \Omega   </math>
497
|}
498
| style="width: 5px;text-align: right;" | (27)
499
|}
500
501
<span id="eq-28"></span>
502
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
503
|-
504
| 
505
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
506
|-
507
| style="text-align: center;" | <math>Gu(\mathbf{x})=\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x})}{\sum }\stackrel{m}{ \stackunder{k=1}{\sum }}\stackrel{m}{\stackunder{i=1}{\sum }}p_{i}(\mathbf{x})A_{ik}^{-1}(\mathbf{x})B_{kI}(\mathbf{x})u_{I}^{h}=\stackunder{I\in  \mathcal{S}(\mathbf{x})}{\sum }\phi _{I}(\mathbf{x})u_{I}^{h}\hbox{ , }\forall \mathbf{x}\in \Omega   </math>
508
|}
509
| style="width: 5px;text-align: right;" | (28)
510
|}
511
512
y la expresión de las funciones de forma
513
514
<span id="eq-29"></span>
515
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
516
|-
517
| 
518
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
519
|-
520
| style="text-align: center;" | <math>\phi _{I}(\mathbf{x})=\stackrel{m}{\stackunder{k=1}{\sum }}\stackrel{m}{ \stackunder{i=1}{\sum }}p_{i}(\mathbf{x})A_{ik}^{-1}(\mathbf{x})B_{kI}( \mathbf{x}),\quad \forall \mathbf{x}\in \Omega ,\forall I\in \mathcal{S}( \mathbf{x})   </math>
521
|}
522
| style="width: 5px;text-align: right;" | (29)
523
|}
524
525
<span id="fn-3"></span>
526
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-3|<sup>1</sup>]])  La desigualdad </span>
527
528
<span id="fn-4"></span>
529
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-4|<sup>2</sup>]])  Generalmente el parámetro <math>\varrho </math> se omite como argumento de la función de ponderación</span>
530
531
===2.1.2 Interpolante de Shepard===
532
533
Considérese el caso particular en que la función base de interpolación contiene como único elemento
534
535
<span id="eq-30"></span>
536
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
537
|-
538
| 
539
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
540
|-
541
| style="text-align: center;" | <math>\mathcal{P}=\left\{p_{i}(\mathbf{x})\right\}_{i=1}^{m}=\left\{\hbox{ }1 \hbox{ }\right\}\hbox{ , }\Rightarrow m=1   </math>
542
|}
543
| style="width: 5px;text-align: right;" | (30)
544
|}
545
546
en este caso las componentes de la matriz <math display="inline">\mathbf{A}(\mathbf{x})</math> y <math display="inline"> \mathbf{B(x)}</math> serán respectivamente (ver [[#eq-17|17]],  [[#eq-19|19]])
547
548
<span id="eq-31"></span>
549
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
550
|-
551
| 
552
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
553
|-
554
| style="text-align: center;" | <math>A(\mathbf{x})=\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x)}}{\sum }w(\mathbf{x}- \mathbf{x}_{I}\mathbf{)}   </math>
555
|}
556
| style="width: 5px;text-align: right;" | (31)
557
|}
558
559
<span id="eq-32"></span>
560
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
561
|-
562
| 
563
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
564
|-
565
| style="text-align: center;" | <math>B_{1I}(\mathbf{x})=w(\mathbf{x}-\mathbf{x}_{I}\mathbf{)}\hbox{ , }I\in  \mathcal{S}(\mathbf{x)}   </math>
566
|}
567
| style="width: 5px;text-align: right;" | (32)
568
|}
569
570
quedando la aproximación global definida como
571
572
<span id="eq-33"></span>
573
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
574
|-
575
| 
576
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
577
|-
578
| style="text-align: center;" | <math>Gu(\mathbf{x})\mathbf{=}\frac{\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x)}}{\sum  }w(\mathbf{x}-\mathbf{x}_{I}\mathbf{)}u_{I}^{h}}{\stackunder{J\in \mathcal{S}(\mathbf{x)}}{\sum }w(\mathbf{x-x}_{J}\mathbf{)}}   </math>
579
|}
580
| style="width: 5px;text-align: right;" | (33)
581
|}
582
583
y su correspondiente función de forma (recuérdese  func.form.des.MLS)
584
585
<span id="eq-34"></span>
586
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
587
|-
588
| 
589
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
590
|-
591
| style="text-align: center;" | <math>\phi _{I}(\mathbf{x})\mathbf{=}\frac{w(\mathbf{x-x}_{I}\mathbf{)}}{ \stackunder{J\in \mathcal{S}(\mathbf{x)}}{\sum }w(\mathbf{x-x}_{J}\mathbf{)}}  </math>
592
|}
593
| style="width: 5px;text-align: right;" | (34)
594
|}
595
596
La aproximación global [[#eq-33|33]] recibe el nombre de '' interpolante ''de Shepard <span id='citeF-90'></span>[[#cite-90|[90]]], y sus funciones de forma o funciones de Shepard cumplen las siguientes propiedades<span id="fnc-5"></span>[[#fn-5|<sup>1</sup>]]:
597
598
<ol style='list-style-type:lower-roman;'>
599
600
<li> <math display="inline">0<\phi _{I}(\mathbf{x})\mathbf{<}1</math> </li>
601
602
<li> <math display="inline">\stackrel{N}{\stackunder{I=1}{\sum }}\phi _{I}(\mathbf{x}) \mathbf{=}1</math> <math display="inline">\quad \forall \mathbf{x\in }\Omega </math> </li>
603
604
</ol>
605
606
En el lenguaje matemático se dice que la colección de funciones que cumplen la propiedad (ii) representan una ''partición de la unidad  ''<span id='citeF-88'></span>[[#cite-88|[88]]]''.''
607
608
<span id="fn-5"></span>
609
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-5|<sup>1</sup>]])  Las funciones de forma que se construyen en el MEF también cumplen estas propiedades</span>
610
611
===2.1.3 Propiedades. Existencia de la aproximación.===
612
613
La existencia de la aproximación MLS está condicionada a la resolución del sistema lineal de ecuaciones [[#eq-20|20]] , lo que se traduce en definitiva en calcular la inversa de la matriz de momentos. Recordando [[#eq-17|17]] , la matriz <math display="inline">\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}})</math> de un punto <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}\in \Omega </math> para el cual existe un subdominio <math display="inline">\Omega _{\overline{\mathbf{x}}}</math> y un conjunto de puntos <math display="inline">\mathbf{x}_{I}\in \mathcal{S}(\overline{\mathbf{x}}),</math> donde <math display="inline"> n=card(\mathcal{S}(\overline{\mathbf{x}}))</math>, puede escribirse como
614
615
<span id="eq-35"></span>
616
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
617
|-
618
| 
619
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
620
|-
621
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}})=\left[ \begin{array}{cccc}\left(p_{1},p_{1}\right)_{\overline{\mathbf{x}}} & \left( p_{1},p_{2}\right)_{\overline{\mathbf{x}}} & \cdots & \left( p_{1},p_{m}\right)_{\overline{\mathbf{x}}} \\  \left(p_{2},p_{1}\right)_{\overline{\mathbf{x}}} & \left( p_{2},p_{2}\right)_{\overline{\mathbf{x}}} & \cdots & \left( p_{2},p_{m}\right)_{\overline{\mathbf{x}}} \\  \vdots & \vdots & \ddots & \vdots \\  \left(p_{m},p_{1}\right)_{\overline{\mathbf{x}}} & \left( p_{m},p_{2}\right)_{\overline{\mathbf{x}}} & \cdots & \left( p_{m},p_{m}\right)_{\overline{\mathbf{x}}} \end{array} \right]  </math>
622
|}
623
| style="width: 5px;text-align: right;" | (35)
624
|}
625
626
donde <math display="inline">\left(p_{i},p_{j}\right)_{\overline{\mathbf{x}}}</math> corresponde al producto interno ponderado que depende del punto <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}</math>, definido por [LAN 81]
627
628
<span id="eq-36"></span>
629
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
630
|-
631
| 
632
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
633
|-
634
| style="text-align: center;" | <math>\left(p_{i},p_{j}\right)_{\overline{\mathbf{x}}}:=\stackrel{n}{\stackunder{ I=1}{\sum }}p_{i}(\mathbf{x}_{I})w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{I})p_{j}(\mathbf{x}_{I})   </math>
635
|}
636
| style="width: 5px;text-align: right;" | (36)
637
|}
638
639
Como muestra [[#eq-35|35]] la matriz <math display="inline">\mathbf{A(}\overline{ \mathbf{x}})</math> es simétrica por construcción, y definida positiva por la propiedad (i) de la función de ponderación estipulada del apartado 2.1.1, si además las funciones <math display="inline">\left\{p_{i}(\mathbf{x})\right\}_{i=1}^{m}</math> son linealmente independientes, la matriz es invertible y la solución del sistema [[#eq-20|20]] existe y es única. No obstante, la independencia lineal de la base de polinomios <math display="inline"> \mathcal{P}</math> no es condición suficiente para asegurar la no singularidad de la matriz <math display="inline">\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}})</math> y por consiguiente la existencia de su inversa. Para que la aproximación sea factible, deberán además respetarse unos requerimientos mínimos en la definición de los subdominios de interpolación, de cara a obtener una ''distribución admisible'' de puntos <span id='citeF-56'></span>[[#cite-56|[56]]]. Una distribución admisible de puntos debe satisfacer los siguientes requerimientos:
640
641
<ol>
642
643
<li> El número de partículas <math display="inline">n</math> contenidas en el subdominio <math display="inline"> \Omega _{\overline{\mathbf{x}}}</math> debe ser tal que
644
645
<span id="eq-37"></span>
646
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
647
|-
648
| 
649
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
650
|-
651
| style="text-align: center;" | <math>n_{\min .}\leq n\leq n_{\max .}   </math>
652
|}
653
| style="width: 5px;text-align: right;" | (37)
654
|}</li>
655
656
donde <math display="inline">n_{\min .}</math> es un número que garantiza la existencia de las funciones de forma o regularidad de la matriz <math display="inline">\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x }})<span id="fnc-6"></span>[[#fn-6|<sup>1</sup>]]n_{\max .} sólo tiene sentido a efectos computacionales.</math> . Una condición necesaria para que <math display="inline">\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}})</math> sea una matriz regular es que <math display="inline">\forall </math> <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}\in \Omega </math>
657
658
<span id="eq-38"></span>
659
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
660
|-
661
| 
662
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
663
|-
664
| style="text-align: center;" | <math>m=card(\mathcal{P})\leq n=card(\mathcal{S}(\overline{\mathbf{x}}))  </math>
665
|}
666
| style="width: 5px;text-align: right;" | (38)
667
|}
668
669
Recordando [[#eq-13|13]] y [[#eq-16|16]] se aprecia que el rango de la matriz <math display="inline">\mathbf{W}(\overline{\mathbf{x}})</math>, y en consecuencia de <math display="inline">\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}})</math>, puede ser como máximo igual a <math display="inline">n</math>, por consiguiente para que <math display="inline">\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}})\in Mat(m\times m)</math> sea definida positiva es necesario que <math display="inline">n\geq m</math>. Lo interesante de la propuesta [[#eq-38|38]] es la definición de un posible valor para <math display="inline"> n_{\min .}</math>. A título de ejemplo, si se elige como base de interpolación <math display="inline">\mathcal{P}=\left[1\hbox{  }x\hbox{  }y\right]</math>, <math display="inline">m=3</math> , la figura [[#img-2|2]] muestra una serie de subdominios para los que no se satisface la condición <math display="inline">n\geq 3</math>.
670
671
<li> La distribución de puntos o partículas debe ser ''no degenerada'' , en concreto en 2D, significa que <math display="inline">\forall </math> <math display="inline">\overline{\mathbf{ x}}\in \Omega </math> , un mínimo de 3 puntos deben pertenecer a <math display="inline">\Omega _{ \overline{\mathbf{x}}}</math> y éstos no deben superponerse, es decir sus vectores de posición deben formar un elemento triangular no nulo.<div id='img-2'></div>
672
</li>
673
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
674
|-
675
|[[Image:draft_Samper_249558229-dist-inadmisible.png|600px|Distribucion de puntos inadmisible. En los subdominios marcados n=card(S( x))<3math]]
676
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
677
| colspan="1" | '''Figura 2:''' Distribucion de puntos inadmisible. En los subdominios marcados n=card(S( x))<3math
678
|}
679
680
</ol>
681
682
<span id="fn-6"></span>
683
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-6|<sup>1</sup>]])  El valor de </span>
684
685
===2.1.4 Consistencia===
686
687
Cuando se estudia la convergencia de un método sin malla, la '' consistencia ''de la aproximación utilizada, es un aspecto que debe ser analizado con detenimiento''. ''Entenderemos por ''orden de consistencia'' de una aproximación, al grado del polinomio que debe ser representado exactamente, de esta forma la capacidad de reproducir polinomios de grado <math display="inline">k</math>'' ''es equivalente a la consistencia de orden <math display="inline"> k</math>''. ''Los requerimientos de consistencia dependen del orden de las ecuaciones diferenciales parciales que deben ser resueltas y del esquema de discretización empleado.
688
689
Para demostrar la consistencia de orden <math display="inline">k</math> de una aproximación MLS si la base de interpolación está completa en el polinomio de orden '' ''<math display="inline">k</math>, considérese que se quieren aproximar simultáneamente el siguiente conjunto de funciones de la base, agrupadas en el vector <math display="inline"> \mathbf{u}^{T}\mathbf{(x)=p}^{T}\mathbf{(x)=}\left[\hbox{ }p_{1}(\mathbf{x}) \hbox{ }p_{2}(\mathbf{x})\hbox{ .... }p_{m}(\mathbf{x})\hbox{ }\right]</math> , siendo esta vez la matriz con los valores de las funciones en los puntos <math display="inline"> \mathbf{x}_{I}</math>
690
691
<span id="eq-39"></span>
692
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
693
|-
694
| 
695
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
696
|-
697
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{U}^{T}:=\left[\mathbf{u}_{1}\hbox{ }\mathbf{u}_{2}\hbox{ .........}\mathbf{u}_{n}\right]=\left[ \begin{array}{cccc}p_{1}\left(\mathbf{x}_{1}\right)& p_{1}\left(\mathbf{x}_{2}\right)&  \cdots & p_{1}\left(\mathbf{x}_{n}\right)\\  p_{2}\left(\mathbf{x}_{1}\right)& p_{2}\left(\mathbf{x}_{2}\right)&  \cdots & p_{2}\left(\mathbf{x}_{n}\right)\\  \vdots & \vdots & \ddots & \vdots \\  p_{m}\left(\mathbf{x}_{1}\right)& p_{m}\left(\mathbf{x}_{2}\right)&  \cdots & p_{m}\left(\mathbf{x}_{n}\right) \end{array} \right]\hbox{ , }\in Mat(m\times n)   </math>
698
|}
699
| style="width: 5px;text-align: right;" | (39)
700
|}
701
702
Supóngase como antes, que <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}</math> es un punto arbitrario de <math display="inline">\Omega </math> para el cual existe un subdomino <math display="inline">\Omega _{\overline{\mathbf{x}}}</math>, entonces para cada punto de la partición <math display="inline">\mathbf{x}_{I}\in \mathcal{ S}(\overline{\mathbf{x}}),</math> donde <math display="inline">n=card(\mathcal{S}(\overline{\mathbf{x}})) </math>, la aproximación local [[#eq-22|22]] tendrá esta vez la siguiente expresión (recuérdese también exp. final vec. alfa , [[#eq-18|18]])
703
704
<span id="eq-40"></span>
705
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
706
|-
707
| 
708
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
709
|-
710
| style="text-align: right;" | <math>L_{\overline{x}}\mathbf{u}^{T}(\mathbf{x}) </math>
711
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
712
| <math>\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x}) \mathbf{C}^{-1}(\overline{\mathbf{x}})\mathbf{U}=\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x}) \mathbf{A}^{-1}\mathbf{(}\overline{\mathbf{x}})\mathbf{B(}\overline{\mathbf{x }})\mathbf{U}=   </math>
713
| style="width: 5px;text-align: right;" | (40)
714
|-
715
| style="text-align: right;" | 
716
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
717
| <math>\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{A}^{-1}\mathbf{(}\overline{\mathbf{x}}) \mathbf{P}^{T}(\mathbf{x}_{I})\mathbf{W}(\overline{\mathbf{x}})\mathbf{U=p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{A}^{-1}\mathbf{(}\overline{\mathbf{x}})\mathbf{A(}\overline{\mathbf{x}})=\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})   </math>
718
|}
719
|}
720
721
lo que demuestra el hecho de que cualquier función que aparezca en la base puede ser reproducida exactamente. Si por ejemplo, la base <math display="inline">\left\{ p_{i}(\mathbf{x})\right\}_{i=1}^{m}</math> contiene todos los términos constantes y monomios lineales, entonces el orden de consistencia de la aproximación MLS será lineal.
722
723
===2.1.5 No interpolación===
724
725
Sin duda el aspecto más destacado de las funciones de forma  func.form.des.MLS que se acaban de deducir, presente además en todos los métodos sin malla que utilizan una interpolación por mínimos cuadrados, es el no cumplimiento de la propiedad de interpolación, es decir:
726
727
<span id="eq-41"></span>
728
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
729
|-
730
| 
731
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
732
|-
733
| style="text-align: center;" | <math>\phi _{I}(\mathbf{x}_{J})\neq \delta _{IJ}   </math>
734
|}
735
| style="width: 5px;text-align: right;" | (41)
736
|}
737
738
siendo el símbolo <math display="inline">\delta _{IJ}</math> la delta de Kronecker. Como consecuencia de lo anterior, ver figura [[#img-3|3]] , el valor de la función incógnita en el nodo <math display="inline">I</math> es distinto del valor de la aproximación en ese punto
739
740
<span id="eq-42"></span>
741
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
742
|-
743
| 
744
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
745
|-
746
| style="text-align: center;" | <math>u(\mathbf{x}_{I})=u_{I}^{h}\neq \widehat{u}(\mathbf{x}_{I})  </math>
747
|}
748
| style="width: 5px;text-align: right;" | (42)
749
|}
750
751
Por este motivo, los parámetros <math display="inline">u_{I}^{h}</math> no deben ser tratados como valores nodales, sino como ''contribuciones nodales,'' en el entendido de que cada nodo <math display="inline">I</math> aporta su contribución <math display="inline">u_{I}^{h}</math> en la construcción de la aproximación <math display="inline">\widehat{u}(\mathbf{x)}</math>. El subíndice que acompaña a la función de ponderación en la figura [[#img-3|3]] indica el centro del subdominio de influencia y su argumento el punto donde esta se evalúa.<div id='img-3'></div>
752
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
753
|-
754
|[[Image:draft_Samper_249558229-mls.png|600px|Aproximacion por minimos cuadrados ponderados tipo MLS]]
755
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
756
| colspan="1" | '''Figura 3:''' Aproximacion por minimos cuadrados ponderados tipo MLS
757
|}
758
759
===2.1.6 Continuidad y derivabilidad===
760
761
La continuidad de la aproximación ''moving least squares'' está supeditada a la regularidad de las funciones de la base de interpolación <math display="inline">\mathcal{P}=:\left\{p_{i}(\mathbf{x})\right\}_{i=1}^{m}</math> y de la función de ponderación <math display="inline">w(\mathbf{x-x}_{I})</math>. Se puede comprobar sin mayor dificultad, que para un caso en que <math display="inline">\left\{p_{i}(\mathbf{x})\right\} _{i=1}^{m}\in C^{q}(\Omega )</math> y <math display="inline">w(\mathbf{x-x}_{I})\in C^{r}(\Omega )</math>, entonces la aproximación global MLS <math display="inline">Gu(\mathbf{x})\in C^{\min (q,r)}</math>.
762
763
La derivada parcial de la función de forma, en la aproximación MLS, se obtiene como (recuérdese la expresión [[#eq-29|29]]):
764
765
<span id="eq-43"></span>
766
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
767
|-
768
| 
769
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
770
|-
771
| style="text-align: right;" | <math>\phi _{I,j}\left(\mathbf{x}\right)</math>
772
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
773
| <math>\stackrel{m}{\stackunder{k=1}{\sum }}\stackrel{m}{\stackunder{i=1}{\sum }}p_{i,j}\left(\mathbf{x}\right)\left( A_{ik}^{-1}\left(\mathbf{x}\right)B_{kI}\left(\mathbf{x}\right)\right)+  </math>
774
| style="width: 5px;text-align: right;" | (43)
775
|-
776
| style="text-align: right;" | 
777
| style="text-align: center;" | 
778
| <math>+p_{i}\left(\mathbf{x}\right)\left(A_{ik,j}^{-1}\left(\mathbf{x}\right)B_{kI}\left(\mathbf{x}\right)+A_{ik}^{-1}\left(\mathbf{x}\right) B_{kI,j}\left(\mathbf{x}\right)\right)  </math>
779
|}
780
|}
781
782
donde
783
784
<span id="eq-44"></span>
785
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
786
|-
787
| 
788
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
789
|-
790
| style="text-align: center;" | <math>A_{ik,j}^{-1}\left(\mathbf{x}\right)=-A_{ik}^{-1}\left(\mathbf{x}\right) A_{ik,j}\left(\mathbf{x}\right)A_{ik}^{-1}\left(\mathbf{x}\right)  </math>
791
|}
792
| style="width: 5px;text-align: right;" | (44)
793
|}
794
795
y el subíndice que sigue a la coma, representa la derivada respecto de la coordenada espacial <math display="inline">j-\acute{e}sima</math>, es decir <math display="inline">\left(\hbox{ }\right) _{,j}=\partial \left(\hbox{ }\right)/\partial x^{j}</math>. Las derivadas de orden superior se pueden obtener repitiendo el mismo procedimiento, sin embargo, a pesar del grado de sistematización que se puede lograr con este proceso, el coste computacional sigue siendo bastante elevado. Al respecto, vale la pena tener presente el hecho de que para calcular las derivadas parciales de las componentes de las matrices <math display="inline">A^{-1}(\mathbf{x)}</math> y <math display="inline">B(\mathbf{x)}</math>, es necesario calcular previamente la derivada de la función de ponderación <math display="inline">w(\mathbf{x-x}_{I}\mathbf{)}</math>.
796
797
Para lograr de forma más sencilla la derivada de la función de forma, Nayroles <span id='citeF-69'></span>[[#cite-69|[69]]], primer investigador que utilizó la técnica MLS en el contexto de los métodos sin malla, propuso considerar constante el vector de parámetros desconocidos <math display="inline">\mathbf{ \alpha }(\overline{\mathbf{x}})</math> en la aproximación [[#eq-3|3]]. Como consecuencia de este planteamiento, la derivada de las función de forma se aproxima como
798
799
<span id="eq-45"></span>
800
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
801
|-
802
| 
803
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
804
|-
805
| style="text-align: center;" | <math>\phi _{I,j}\left(\mathbf{x}\right)\approx \stackrel{m}{\stackunder{k=1}{ \sum }}\stackrel{m}{\stackunder{i=1}{\sum }}p_{i,j}\left(\mathbf{x}\right) \left(A_{ik}^{-1}\left(\mathbf{x}\right)B_{kI}\left(\mathbf{x}\right) \right)  </math>
806
|}
807
| style="width: 5px;text-align: right;" | (45)
808
|}
809
810
lo que supone un considerable ahorro de cálculo en comparación con  [[#eq-43|43]]. Sin embargo, tal como se demuestra en <span id='citeF-8'></span>[[#cite-8|[8]]], en el contexto del método sin malla (EFG), despreciar el término <math display="inline"> \left(A_{ik,j}^{-1}\left(\mathbf{x}\right)B_{kI}\left(\mathbf{x}\right) +A_{ik}^{-1}\left(\mathbf{x}\right)B_{kI,j}\left(\mathbf{x}\right) \right)</math> cuando se utiliza una interpolación por MLS puede provocar errores que afectan la exactitud de la solución. Independiente del método sin malla que se utilice, lo que si parece estar claro es que, cuando se utiliza una interpolación por MLS se debe dedicar un esfuerzo adicional para desarrollar técnicas que permitan evaluar la derivada de la función de forma de una manera razonable, es decir, sin afectar la exactitud ni la versatilidad del método. Al respecto, en trabajos como  <span id='citeF-12'></span>[[#cite-12|[12]]] [KRO 97] y <span id='citeF-17'></span>[[#cite-17|[17]]] se pueden encontrar técnicas que permiten obtener una reducción en el coste computacional de la derivación de la aproximación MLS.
811
812
===2.1.7 Aproximación con función de ponderación ''smooth'' (SPH)===
813
814
El método sin malla más antiguo que recoge la literatura científica se denomina ''smooth particle hydrodynamics method'', también conocido con el acrónimo de SPH. Desde sus comienzos [] LUC 77 [GIN 77] hasta hoy en día, el método ha sido desarrollado para simular fenómenos astrofísicos como la evolución, rotación y colisiones de estrellas, a partir de un set de puntos o partículas distribuidas de manera irregular. Si bien en sus inicios el método no estaba pensado para ser utilizado en medios continuos, pues la exactitud en sus resultados estaba condicionada a determinados tipos de problemas (número reducido de partículas y ausencia de contornos), paulatinamente se ha comenzado a investigar su utilización en la simulación dinámica de materiales que presentan fragmentación o fractura [RAN 96] y en la simulación de procesos de extrusión de metales [BON 00a].
815
816
En el método SPH la aproximación <math display="inline">\widehat{u}(\mathbf{x)}</math> , <math display="inline"> L:C^{0}(\Omega )\rightarrow C^{m}(\Omega )</math> se define como [GIN 82]  <span id='citeF-63'></span>[[#cite-63|[63]]] <span id='citeF-64'></span>[[#cite-64|[64]]] <span id='citeF-65'></span>[[#cite-65|[65]]]:
817
818
<span id="eq-46"></span>
819
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
820
|-
821
| 
822
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
823
|-
824
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}(\mathbf{x)}:=\stackunder{\Omega }{\int }w(\mathbf{x-y})u(\mathbf{ y)}d\mathbf{y}   </math>
825
|}
826
| style="width: 5px;text-align: right;" | (46)
827
|}
828
829
donde <math display="inline">\widehat{u}(\mathbf{x)}</math> es la aproximación de la función <math display="inline">u( \mathbf{x)}</math> y <math display="inline">w(\mathbf{x-y})</math> es la función de ponderación ''smooth''. Es de interés destacar, que la aproximación en el método SPH coincide a efectos prácticos con la definición del producto de convolución de dos funciones
830
831
<span id="eq-47"></span>
832
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
833
|-
834
| 
835
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
836
|-
837
| style="text-align: center;" | <math>u(\mathbf{x})*w(\mathbf{x)}=\stackrel{\infty }{\stackunder{-\infty }{\int }}u(\mathbf{y})w(\mathbf{x-y)}d\mathbf{y}   </math>
838
|}
839
| style="width: 5px;text-align: right;" | (47)
840
|}
841
842
en donde los límites de la integral pueden particularizarse para una zona de interés <math display="inline">\Omega </math>, si la función <math display="inline">w(\mathbf{x-y)}</math> cumple los requisitos de la función de ponderación definidos en el apartado 2.1.1. En el método SPH, la función de ponderación utilizada se conoce como ''spline<span id="fnc-7"></span>[[#fn-7|<sup>1</sup>]] SPH ''<span id='citeF-63'></span>[[#cite-63|[63]]].
843
844
Para aproximar numéricamente la integral [[#eq-46|46]] el método considera el dominio de solución <math display="inline">\Omega </math>, dividido en <math display="inline">N</math> partículas elementales de masas <math display="inline">m_{1}</math>, <math display="inline">m_{2}</math>, ....., <math display="inline">m_{N}</math>, siendo la contribución a la integral de una partícula <math display="inline">I</math>, cuyo volumen es <math display="inline"> \Delta V_{I}</math>, masa <math display="inline">m_{I}</math> y su centro de masa ubicado en <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>
845
846
<span id="eq-48"></span>
847
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
848
|-
849
| 
850
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
851
|-
852
| style="text-align: center;" | <math>w(\mathbf{x}-\mathbf{x}_{I})u(\mathbf{x}_{I})\frac{m_{I}}{\rho (\mathbf{x}_{I})}   </math>
853
|}
854
| style="width: 5px;text-align: right;" | (48)
855
|}
856
857
donde <math display="inline">\rho (\mathbf{x}_{I})</math> es la densidad en el nodo <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>. De esta forma se obtiene la aproximación <math display="inline">\widehat{u}(\mathbf{x)}</math> en término de los valores nodales <math display="inline">u_{I}^{h}\equiv u(\mathbf{x}_{I})</math> de la siguiente manera
858
859
<span id="eq-49"></span>
860
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
861
|-
862
| 
863
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
864
|-
865
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}(\mathbf{x)=}\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x})}{\sum }w( \mathbf{x}-\mathbf{x}_{I})u_{I}^{h}\Delta V_{I}=\stackunder{I\in \mathcal{S}( \mathbf{x})}{\sum }\phi _{I}(\mathbf{x})u_{I}^{h}   </math>
866
|}
867
| style="width: 5px;text-align: right;" | (49)
868
|}
869
870
donde <math display="inline">\mathcal{S}(\mathbf{x})</math> representa el conjunto de puntos o nodos de la partición pertenecientes al dominio de influencia de <math display="inline">\mathbf{x}</math>, tal que <math display="inline">\mathbf{x}_{I}\in </math>'' ''<math display="inline">\Omega _{\mathbf{x}}</math> , <math display="inline">\Delta  V_{I}=\frac{m_{I}}{\rho (\mathbf{x}_{I})}</math> y las funciones de forma de la aproximación SPH
871
872
<span id="eq-50"></span>
873
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
874
|-
875
| 
876
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
877
|-
878
| style="text-align: center;" | <math>\phi _{I}(\mathbf{x}):=w(\mathbf{x}-\mathbf{x}_{I})\Delta V_{I}  </math>
879
|}
880
| style="width: 5px;text-align: right;" | (50)
881
|}
882
883
Si bien es cierto, la aproximación [[#eq-49|49]] utilizada en el método SPH permite evaluar numéricamente la integral  aprox.SPH sin la necesidad de una malla o una conexión fija entre los nodos, es necesario subdividir el dominio <math display="inline">\Omega </math> y contar con técnicas robustas que permitan asignar a cada nodo su correspondiente <math display="inline"> \Delta V_{I}<span id="fnc-8"></span>[[#fn-8|<sup>2</sup>]]\Delta V_{I} representa una medida del dominio que rodea al nodo I</math>. Desarrollar estas técnicas resulta costoso y difícil de abordar, por ejemplo, en dominios 3D de geometrías irregulares.
884
885
<span id="fn-7"></span>
886
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-7|<sup>1</sup>]])  Las características de esta función de ponderación se analizan en el apartado 2.2</span>
887
888
<span id="fn-8"></span>
889
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-8|<sup>2</sup>]]) </span>
890
891
===2.1.8 Propiedades de la aproximación SPH===
892
893
Al igual que en el caso de la aproximación MLS, el método SPH en general no cumple la propiedad de interpolación, es decir <math display="inline">u_{I}^{h}\neq  \widehat{u}(\mathbf{x}_{I})</math>, por lo que [[#eq-50|50]] no puede ser entendido como un verdadero interpolante. Sin embargo, es en la propiedad de consistencia de la aproximación donde el método SPH se resiente.
894
895
Que la aproximación [[#eq-46|46]] sea consistente, implica por ejemplo, que las funciones constantes y lineales deberán ser representadas de manera exacta. En una dimensión, tomando <math display="inline">u(y)=1</math> y <math display="inline"> u(y)=y</math>, significa que se deben verificar respectivamente las ecuaciones
896
897
<span id="eq-51"></span>
898
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
899
|-
900
| 
901
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
902
|-
903
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }w(x-y)1dy=1   </math>
904
|}
905
| style="width: 5px;text-align: right;" | (51)
906
|}
907
908
<span id="eq-52"></span>
909
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
910
|-
911
| 
912
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
913
|-
914
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }w(x-y\mathbf{)}ydy=x   </math>
915
|}
916
| style="width: 5px;text-align: right;" | (52)
917
|}
918
919
La ecuación [[#eq-51|51]] o consistencia de orden cero, se verifica automáticamente al coincidir con la propiedad (iii) de normalidad de la función de ponderación. Para aclarar si se verifica la consistencia lineal, es decir [[#eq-52|52]], adviértase que  [[#eq-51|51]] implica
920
921
<span id="eq-53"></span>
922
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
923
|-
924
| 
925
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
926
|-
927
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }w(x-y\mathbf{)}xdy\mathbf{=}x  </math>
928
|}
929
| style="width: 5px;text-align: right;" | (53)
930
|}
931
932
restando [[#eq-53|53]] de [[#eq-52|52]], se obtiene
933
934
<span id="eq-54"></span>
935
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
936
|-
937
| 
938
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
939
|-
940
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }(x-y\mathbf{)}w(x-y\mathbf{)}dy\mathbf{=}0  </math>
941
|}
942
| style="width: 5px;text-align: right;" | (54)
943
|}
944
945
La ecuación [[#eq-54|54]] es el momento de primer orden de la función de ponderación y su cumplimiento obliga a que esta sea simétrica respecto al origen. Como se verá posteriormente, la mayoría de funciones de ponderación satisfacen esta condición y, por lo tanto, la forma continua de la aproximación SPH con función de ponderación `smooth' posee consistencia de primer orden. Sin embargo, lo anterior no garantiza la consistencia lineal, ni siquiera en 1D, de la forma discreta [[#eq-49|49]].
946
947
En una dimensión, utilizando la regla del trapecio para la cuadratura numérica de [[#eq-51|51]] y [[#eq-54|54]], la versión discreta de las condiciones de consistencia son
948
949
<span id="eq-55"></span>
950
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
951
|-
952
| 
953
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
954
|-
955
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{I\in \mathcal{S}\left(x\right)}{\sum }w(x-x_{I})\Delta x_{I}= \stackunder{I\in \mathcal{S}\left(x\right)}{\sum }\phi _{I}(x)=1  </math>
956
|}
957
| style="width: 5px;text-align: right;" | (55)
958
|}
959
960
<span id="eq-56"></span>
961
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
962
|-
963
| 
964
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
965
|-
966
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{I\in \mathcal{S}\left(x\right)}{\sum }(x-x_{I})w(x-x_{I}) \Delta x_{I}=\stackunder{I\in \mathcal{S}\left(x\right)}{\sum }(x-x_{I})\phi _{I}(x)=0   </math>
967
|}
968
| style="width: 5px;text-align: right;" | (56)
969
|}
970
971
donde para un set de nodos <math display="inline">x_{I}</math> numerados secuencialmente
972
973
<span id="eq-57"></span>
974
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
975
|-
976
| 
977
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
978
|-
979
| style="text-align: center;" | <math>\Delta x_{I}=\frac{x_{I+1}-x_{I-1}}{2}   </math>
980
|}
981
| style="width: 5px;text-align: right;" | (57)
982
|}
983
984
Se puede comprobar fácilmente, para una distribución no uniforme de nodos, que la ecuación [[#eq-56|56]] no se satisface. Considérese, por ejemplo, la disposición de cuatro nodos que se ilustra en la figura [[#img-4|4]](a), donde se prescriben las condiciones de consistencia en <math display="inline">x=0</math>. Particularizando  cons.ord.1-disSPH para el nodo <math display="inline">I</math>, se tiene
985
986
<span id="eq-58"></span>
987
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
988
|-
989
| 
990
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
991
|-
992
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{J\in \mathcal{S}\left(x_{I}\right)}{\sum }(x_{I}-x_{J})w(x_{I}-x_{J})\Delta x_{J}=0   </math>
993
|}
994
| style="width: 5px;text-align: right;" | (58)
995
|}
996
997
lo que equivale a
998
999
<span id="eq-59"></span>
1000
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1001
|-
1002
| 
1003
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1004
|-
1005
| style="text-align: center;" | <math>\left(-\Delta x\right)w_{I-1}\Delta x_{I-1}+\left(2\Delta x\right) w_{I+1}\Delta x_{I+1}=0   </math>
1006
|}
1007
| style="width: 5px;text-align: right;" | (59)
1008
|}
1009
1010
Para una función de ponderación como el spline SPH, la expresión  [[#eq-59|59]] es igual a <math display="inline">\Delta x/6\neq 0</math>, por tanto, la condición de consistencia lineal no se satisface .
1011
1012
La situación se deteriora todavía más en el contorno. Para el caso de la figura [[#img-4|4]](b), las condiciones de consistencia lineal en <math display="inline">I</math> exigen que
1013
1014
<span id="eq-60"></span>
1015
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1016
|-
1017
| 
1018
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1019
|-
1020
| style="text-align: center;" | <math>\left(-\Delta x\right)w_{I-1}\Delta V_{I-1}=0   </math>
1021
|}
1022
| style="width: 5px;text-align: right;" | (60)
1023
|}
1024
1025
lo que supone el cumplimiento de <math display="inline">w_{I-1}=0</math>, sin embargo, esto es imposible de lograr con una función de ponderación que se ajuste a las condiciones (i) a (v) del apartado 2.1.1.
1026
1027
<div id='img-4'></div>
1028
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
1029
|-
1030
|[[Image:draft_Samper_249558229-cons-sph.png|600px|Consistencia lineal de la aproximacion SPH para una distribucion no uniforme de nodos]]
1031
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
1032
| colspan="1" | '''Figura 4:''' Consistencia lineal de la aproximacion SPH para una distribucion no uniforme de nodos
1033
|}
1034
1035
La derivada espacial de la aproximación SPH, respecto de la coordenada <math display="inline"> x^{j}</math>, se obtiene reemplazando <math display="inline">\widehat{u}_{,j}(\mathbf{x})</math> por <math display="inline">\widehat{ u}(\mathbf{x})</math> en [[#eq-46|46]] y hallando el estimador de esta nueva relación como
1036
1037
<span id="eq-61"></span>
1038
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1039
|-
1040
| 
1041
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1042
|-
1043
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}_{,j}(\mathbf{x}):=\stackunder{\Omega }{\int }w(\mathbf{x-y})u_{,j}(\mathbf{y)}d\mathbf{y}   </math>
1044
|}
1045
| style="width: 5px;text-align: right;" | (61)
1046
|}
1047
1048
Además se puede demostrar, después de cierta manipulación algebraica [RAN 96], que
1049
1050
<span id="eq-62"></span>
1051
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1052
|-
1053
| 
1054
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1055
|-
1056
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}_{,j}(\mathbf{x}):=-\stackunder{\Omega }{\int }w_{,j}(\mathbf{x-y})u(\mathbf{y)}d\mathbf{y}   </math>
1057
|}
1058
| style="width: 5px;text-align: right;" | (62)
1059
|}
1060
1061
por lo que la derivada de la aproximación, en su forma continua, se obtiene a partir de los valores de la función y de la derivada de la función de ponderación. Como antes, la forma discreta de  deriv.conti.wSPH se obtiene a través de una suma sobre los puntos de interpolación
1062
1063
<span id="eq-63"></span>
1064
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1065
|-
1066
| 
1067
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1068
|-
1069
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}_{,j}(\mathbf{x})=\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x})}{\sum }w_{,j}(\mathbf{x-x}_{I})u_{I}^{h}\Delta V_{I}=\stackunder{I\in \mathcal{S}( \mathbf{x})}{\sum }\phi _{I,j}(\mathbf{x})u_{I}^{h}   </math>
1070
|}
1071
| style="width: 5px;text-align: right;" | (63)
1072
|}
1073
1074
Finalmente, en el método SPH, las expresiones [[#eq-49|49]] y  [[#eq-63|63]] son ''colocadas'' en <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math> para obtener el sistema discreto de ecuaciones en derivadas parciales, cuya resolución permite obtener los coeficientes buscados <math display="inline">u_{I}^{h}</math>.
1075
1076
===2.1.9 Aproximación mediante el operador RK===
1077
1078
El operador tipo ''reproducing kernel'' (RK) o ''núcleo generador'' es una clase de operador que permite, integrando sobre una función  ''kernel'' <math display="inline">\widehat{w}(\mathbf{x-y,}r)</math>, reproducir una función <math display="inline">u( \mathbf{x})</math> como
1079
1080
<span id="eq-64"></span>
1081
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1082
|-
1083
| 
1084
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1085
|-
1086
| style="text-align: center;" | <math>u(\mathbf{x})\cong \widehat{u}(\mathbf{x)=}\stackunder{\Omega }{\int }\widehat{w}(\mathbf{x-y,}r)\QTR{sl}{u}(\mathbf{y})d\mathbf{y}  </math>
1087
|}
1088
| style="width: 5px;text-align: right;" | (64)
1089
|}
1090
1091
Un ejemplo clásico de un operador tipo núcleo generador, que sirve para comprender el estudio y desarrollo del método sin malla denominado ''reproducing kernel particle method'' (RKPM)<span id='citeF-50'></span>[[#cite-50|[50]]] <span id='citeF-51'></span>[[#cite-51|[51]]]  <span id='citeF-54'></span>[[#cite-54|[54]]] <span id='citeF-55'></span>[[#cite-55|[55]]], es la transformada de Fourier. El método RKPM surge como alternativa a la aproximación SPH, para corregir los problemas de consistencia y de precisión en la solución en los contornos o cuando se utiliza un número pequeño de partículas. De esta forma, la aproximación de la función incógnita sigue un planteamiento similar al presentado en el método SPH, utilizándose esta vez una función de ponderación ''modificada ''<math display="inline">\widehat{w}( \mathbf{x-y,}r)</math>, o ''reproducing kernel'', que incorpora las correcciones necesarias para mejorar la aproximación.
1092
1093
Para comprender el funcionamiento de la técnica de aproximación utilizada en el método RKPM, a continuación se ejemplifica su uso para reproducir la función <math display="inline">u(\mathbf{x)}</math>, como una suma de funciones linealmente independientes, es decir
1094
1095
<span id="eq-65"></span>
1096
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1097
|-
1098
| 
1099
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1100
|-
1101
| style="text-align: center;" | <math>u(\mathbf{x})\cong \widehat{u}(\mathbf{x})=\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{ \alpha }(\mathbf{x})   </math>
1102
|}
1103
| style="width: 5px;text-align: right;" | (65)
1104
|}
1105
1106
donde los vectores <math display="inline">\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})</math> y <math display="inline">\mathbf{\alpha }(\mathbf{x })</math> se definen como en [[#eq-5|5]] y [[#eq-6|6]]. El vector de parámetros desconocidos <math display="inline">\mathbf{\alpha }(\mathbf{x})</math>, que en el apartado 2.1.1. se ha calculado mediante la técnica MLS, se obtiene multiplicando en ambos lados de [[#eq-65|65]] por <math display="inline">\mathbf{p}( \mathbf{y})</math> y aplicando la integral de la función kernel <math display="inline">w_{r}\left( \frac{\mathbf{x-y}}{r}\right)</math>, es decir<math display="inline"><span id="fnc-9"></span>[[#fn-9|<sup>1</sup>]]\mathbf{y}</math>
1107
1108
<span id="eq-66"></span>
1109
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1110
|-
1111
| 
1112
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1113
|-
1114
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{\int }\mathbf{p(y)u(y})w_{r}\left(\frac{ \mathbf{x-y}}{r}\right)d\mathbf{y=}\left[\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{ \int }\mathbf{p(y)p}^{T}\mathbf{(y)}w_{r}\left(\frac{\mathbf{x-y}}{r} \right)d\mathbf{y}\right]\mathbf{\alpha }(\mathbf{x})  </math>
1115
|}
1116
| style="width: 5px;text-align: right;" | (66)
1117
|}
1118
1119
donde se define la función
1120
1121
<span id="eq-67"></span>
1122
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1123
|-
1124
| 
1125
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1126
|-
1127
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{c(x)=}\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{\int }\mathbf{p(y)p}^{T} \mathbf{(y)}w_{r}\left(\frac{\mathbf{x-y}}{r}\right)d\mathbf{y}  </math>
1128
|}
1129
| style="width: 5px;text-align: right;" | (67)
1130
|}
1131
1132
que permite obtener
1133
1134
<span id="eq-68"></span>
1135
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1136
|-
1137
| 
1138
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1139
|-
1140
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{\alpha }(\mathbf{x})=\mathbf{c}^{-1}\mathbf{(x)}\stackunder{\Omega _{ \mathbf{x}}}{\int }\mathbf{p(y)}w_{r}\left(\frac{\mathbf{x-y}}{r}\right) \mathbf{u(y})d\mathbf{y}   </math>
1141
|}
1142
| style="width: 5px;text-align: right;" | (68)
1143
|}
1144
1145
Reemplazando [[#eq-68|68]] en [[#eq-65|65]] se tiene finalmente
1146
1147
<span id="eq-69"></span>
1148
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1149
|-
1150
| 
1151
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1152
|-
1153
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}(\mathbf{x})=\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{\int }\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{c}^{-1}\mathbf{(x)p(y)}w_{r}\left(\frac{\mathbf{x-y}}{r}\right)\mathbf{u(y})d\mathbf{y=}\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{\int }\digamma \mathbf{(x,y)}w_{r}\left(\frac{\mathbf{x-y}}{r}\right)\mathbf{u(y})d\mathbf{y}   </math>
1154
|}
1155
| style="width: 5px;text-align: right;" | (69)
1156
|}
1157
1158
donde la ''window function'' o función de ponderación modificada viene dada por
1159
1160
<span id="eq-70"></span>
1161
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1162
|-
1163
| 
1164
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1165
|-
1166
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{w}(\mathbf{x-y,}r)=\digamma \mathbf{(x,y)}w_{r}\left(\frac{\mathbf{ x-y}}{r}\right)  </math>
1167
|}
1168
| style="width: 5px;text-align: right;" | (70)
1169
|}
1170
1171
Debe destacarse, que si en la expresión [[#eq-69|69]] se escoge la función de ''corrección ''<math display="inline">\digamma \mathbf{(x,y)=}1</math>, entonces se recupera en su forma original la aproximación SPH. La función de ponderación <math display="inline">w_{r}</math> utilizada en la aproximación RKPM, a diferencia del método SPH, incorpora formalmente el radio de influencia o parámetro de dilatación <math display="inline">r</math> como argumento, siendo esta vez
1172
1173
<span id="eq-71"></span>
1174
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1175
|-
1176
| 
1177
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1178
|-
1179
| style="text-align: center;" | <math>w_{r}=\frac{1}{r}w(\frac{\mathbf{x-y}}{r})   </math>
1180
|}
1181
| style="width: 5px;text-align: right;" | (71)
1182
|}
1183
1184
A pesar de la diferente notación utilizada, <math display="inline">w_{r}</math> posee las mismas propiedades y características de la función de ponderación definidas en 2.1.1.
1185
1186
La función <math display="inline">\digamma \mathbf{(x,y)}</math> depende de los distintos momentos de la función de ponderación <span id='citeF-50'></span>[[#cite-50|[50]]] [LIU 95b], siendo para el caso unidimensional con una base polinómica lineal<span id="fnc-10"></span>[[#fn-10|<sup>2</sup>]], <math display="inline"> \mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})=\left[1\hbox{  }x\right]</math>,
1187
1188
<span id="eq-72"></span>
1189
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1190
|-
1191
| 
1192
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1193
|-
1194
| style="text-align: center;" | <math>\digamma (x,y)=c_{1}(x)+c_{2}(x)\left(\frac{x-y}{r}\right)  </math>
1195
|}
1196
| style="width: 5px;text-align: right;" | (72)
1197
|}
1198
1199
con
1200
1201
<span id="eq-73"></span>
1202
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1203
|-
1204
| 
1205
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1206
|-
1207
| style="text-align: center;" | <math>c_{1}(x)=\frac{m_{11}}{(m_{0}m_{11}-m_{1}^{2})}   </math>
1208
|}
1209
| style="width: 5px;text-align: right;" | (73)
1210
|}
1211
1212
<span id="eq-74"></span>
1213
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1214
|-
1215
| 
1216
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1217
|-
1218
| style="text-align: center;" | <math>c_{2}(x)=\frac{m_{1}}{(m_{0}m_{11}-m_{1}^{2})}   </math>
1219
|}
1220
| style="width: 5px;text-align: right;" | (74)
1221
|}
1222
1223
y
1224
1225
<span id="eq-75"></span>
1226
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1227
|-
1228
| 
1229
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1230
|-
1231
| style="text-align: center;" | <math>m_{0}(x)=\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{\int }w_{r}(\frac{x-y}{r})dy  </math>
1232
|}
1233
| style="width: 5px;text-align: right;" | (75)
1234
|}
1235
1236
<span id="eq-76"></span>
1237
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1238
|-
1239
| 
1240
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1241
|-
1242
| style="text-align: center;" | <math>m_{1}(x)=\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{\int }(x-y)w_{r}(\frac{x-y}{r})dy  </math>
1243
|}
1244
| style="width: 5px;text-align: right;" | (76)
1245
|}
1246
1247
<span id="eq-77"></span>
1248
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1249
|-
1250
| 
1251
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1252
|-
1253
| style="text-align: center;" | <math>m_{11}(x)=\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{\int }(x-y)^{2}w_{r}(\frac{x-y}{r })dy   </math>
1254
|}
1255
| style="width: 5px;text-align: right;" | (77)
1256
|}
1257
1258
Incorporando las anteriores expresiones, en la forma continua de la aproximación RKPM [[#eq-69|69]], se obtiene finalmente para el caso unidimensional con una base de interpolación lineal
1259
1260
<span id="eq-78"></span>
1261
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1262
|-
1263
| 
1264
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1265
|-
1266
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}(x)=\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{\int }\left[ c_{1}(x)+c_{2}(x)\left(\frac{x-y}{r}\right)\right]w_{r}\left(\frac{x-y}{r }\right)u\mathbf{(}y)dy   </math>
1267
|}
1268
| style="width: 5px;text-align: right;" | (78)
1269
|}
1270
1271
expresión que pone de manifiesto, el distinto papel que juegan las funciones <math display="inline">c_{1}(x)</math> y <math display="inline">c_{2}(x)</math> en el interior del dominio y en los contornos. Al respecto vale la pena destacar que, mientras en el interior <math display="inline"> c_{1}(x)=1</math> y <math display="inline">c_{2}(x)=0</math> (forma original SPH), en el contorno <math display="inline"> c_{1}(x)\neq 1</math> y <math display="inline">c_{2}(x)\neq 0</math>, lo que indica que la inclusión de la función de corrección <math display="inline">\digamma \mathbf{(x,y)}</math> en la aproximación RKPM juega un papel importante precisamente en los contornos, donde la consistencia la aproximación SPH se deteriora. Utilizando una cuadratura numérica como la regla del trapecio, la forma discreta de la aproximación RKPM [[#eq-78|78]] viene dada por
1272
1273
<span id="eq-79"></span>
1274
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1275
|-
1276
| 
1277
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1278
|-
1279
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{u}(x)=\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x})}{\sum }\left[\bar{c}_{1}(x)+\bar{c}_{2}(x)\left(\frac{x-x_{I}}{r}\right)\right]w_{r}\left( \frac{x-x_{I}}{r}\right)u_{I}^{h}\Delta x_{I}=\stackunder{I\in \mathcal{S}( \mathbf{x})}{\sum }\phi _{I}(x)u_{I}^{h}   </math>
1280
|}
1281
| style="width: 5px;text-align: right;" | (79)
1282
|}
1283
1284
siendo la función de forma
1285
1286
<span id="eq-80"></span>
1287
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1288
|-
1289
| 
1290
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1291
|-
1292
| style="text-align: center;" | <math>\phi _{I}(x)=\left[\bar{c}_{1}(x)+\bar{c}_{2}(x)\left(\frac{x-x_{I}}{r} \right)\right]w_{r}\left(\frac{x-x_{I}}{r}\right)\Delta x_{I}  </math>
1293
|}
1294
| style="width: 5px;text-align: right;" | (80)
1295
|}
1296
1297
de la misma manera, las funciones <math display="inline">\bar{c}_{1}(x)</math>, <math display="inline">\bar{c}_{2}(x)</math> y los distintos momentos de la función de ponderación son esta vez
1298
1299
<span id="eq-81"></span>
1300
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1301
|-
1302
| 
1303
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1304
|-
1305
| style="text-align: center;" | <math>\bar{c}_{1}(x)=\frac{\bar{m}_{11}}{(\bar{m}_{0}\bar{m}_{11}-\bar{m}_{1}^{2})}  </math>
1306
|}
1307
| style="width: 5px;text-align: right;" | (81)
1308
|}
1309
1310
<span id="eq-82"></span>
1311
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1312
|-
1313
| 
1314
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1315
|-
1316
| style="text-align: center;" | <math>\bar{c}_{2}(x)=\frac{\bar{m}_{1}}{(\bar{m}_{0}\bar{m}_{11}-\bar{m}_{1}^{2})}  </math>
1317
|}
1318
| style="width: 5px;text-align: right;" | (82)
1319
|}
1320
1321
<span id="eq-83"></span>
1322
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1323
|-
1324
| 
1325
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1326
|-
1327
| style="text-align: center;" | <math>\bar{m}_{0}(x)=\stackunder{I\in \mathcal{S(}\mathbf{x})}{\sum }w_{r}(\frac{ x-x_{I}}{r})\Delta x_{I}   </math>
1328
|}
1329
| style="width: 5px;text-align: right;" | (83)
1330
|}
1331
1332
<span id="eq-84"></span>
1333
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1334
|-
1335
| 
1336
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1337
|-
1338
| style="text-align: center;" | <math>\bar{m}_{1}(x)=\stackunder{I\in \mathcal{S(}\mathbf{x})}{\sum }(x-x_{I})w_{r}(\frac{x-x_{I}}{r})\Delta x_{I}   </math>
1339
|}
1340
| style="width: 5px;text-align: right;" | (84)
1341
|}
1342
1343
<span id="eq-85"></span>
1344
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1345
|-
1346
| 
1347
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1348
|-
1349
| style="text-align: center;" | <math>\bar{m}_{11}(x)=\stackunder{I\in \mathcal{S(}\mathbf{x})}{\sum }(x-x_{I})^{2}w_{r}(\frac{x-x_{I}}{r})\Delta x_{I}   </math>
1350
|}
1351
| style="width: 5px;text-align: right;" | (85)
1352
|}
1353
1354
<span id="fn-9"></span>
1355
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-9|<sup>1</sup>]])  Se introduce como variable de integración </span>
1356
1357
<span id="fn-10"></span>
1358
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-10|<sup>2</sup>]])  La obtención de la función <math>\digamma (\mathbf{x},\mathbf{y})</math> en un caso 2D o 3D, se consigue bajo el mismo procedimiento <span id='citeF-51'></span>[[#cite-51|[51]]]</span>
1359
1360
===2.1.10 Propiedades de la aproximación RKPM===
1361
1362
La continuidad de la aproximación RKPM, por su construcción, está supeditada a la regularidad de las funciones de la base de interpolación y de la ''window function'', además, para el cómputo de las integrales deberá utilizarse una '' distribución admisible'' de puntos, tal como se estipuló en la aproximación MLS. La función de forma [[#eq-80|80]] de la aproximación RKPM no cumple con la identidad de la delta Kronecker, es decir <math display="inline">\phi _{I}(\mathbf{x}_{J})\neq \delta _{IJ}</math>, puesto que su valor está ponderado por una función monótona decreciente que se anula únicamente fuera del dominio de influencia del nodo <math display="inline">\mathbf{x}_{J}</math>. Sin embargo, la función de corrección permite introducir los cambios necesarios en la aproximación para que esta sea consistente, y así poder reproducir exactamente cualquier función que se incluya en la base de interpolación. Considérese por ejemplo, que se quiere aproximar un conjunto de funciones agrupadas en el vector <math display="inline">\mathbf{u}^{T} \mathbf{(x)=p}^{T}\mathbf{(x)=}\left[\hbox{ }p_{1}(\mathbf{x})\hbox{ }p_{2}( \mathbf{x})\hbox{ .... }p_{m}(\mathbf{x})\hbox{ }\right]</math>, aplicando  aprox.local RKPM se tiene
1363
1364
<span id="eq-86"></span>
1365
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1366
|-
1367
| 
1368
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1369
|-
1370
| style="text-align: right;" | <math>\mathbf{u}^{T}\mathbf{(x)} </math>
1371
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1372
| <math>\stackunder{\Omega _{\mathbf{x}}}{\int }\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{c}^{-1}\mathbf{(x)p(y)}w_{r}\left(\frac{ \mathbf{x-y}}{r}\right)\mathbf{u}^{T}\mathbf{(y})d\mathbf{y}  </math>
1373
| style="width: 5px;text-align: right;" | (86)
1374
|-
1375
| style="text-align: right;" | 
1376
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1377
| <math>\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{c}^{-1}\mathbf{(x)}\stackunder{\Omega _{ \mathbf{x}}}{\int }\mathbf{p(y)p}^{T}\mathbf{(y})w_{r}\left(\frac{\mathbf{ x-y}}{r}\right)d\mathbf{y}  </math>
1378
|-
1379
| style="text-align: right;" | 
1380
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1381
| <math>\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{c}^{-1}\mathbf{(x)c(x)}  </math>
1382
|-
1383
| style="text-align: right;" | 
1384
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1385
| <math>\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})   </math>
1386
|}
1387
|}
1388
1389
La demostración anterior supone utilizar la misma cuadratura numérica para calcular <math display="inline">\mathbf{c}^{-1}\mathbf{(x)}</math> y <math display="inline">\mathbf{c(x)}</math>.
1390
1391
La derivada de la función de forma de la aproximación RKPM, para el caso 1D y base de interpolación lineal, se obtiene diferenciando  func.forma discretaRKPM respecto de <math display="inline">x</math> como
1392
1393
<span id="eq-87"></span>
1394
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1395
|-
1396
| 
1397
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1398
|-
1399
| style="text-align: right;" | <math>\phi _{I,x}(x) </math>
1400
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1401
| <math>\left[\bar{c}_{1,x}(x)+\bar{c}_{2,x}(x)\left(\frac{ x-x_{I}}{r}\right)+\frac{\bar{c}_{2}(x)}{r}\right]w_{r}\left(\frac{x-x_{I} }{r}\right)\Delta x_{I}+  </math>
1402
|-
1403
| style="text-align: right;" | 
1404
| style="text-align: center;" | 
1405
| <math>+\left[\bar{c}_{1}(x)+\bar{c}_{2}(x)\left(\frac{x-x_{I}}{r}\right) \right]w_{r,x}(x-x_{I})\Delta x_{I}   </math>
1406
|}
1407
| style="width: 5px;text-align: right;" | (87)
1408
|}
1409
1410
lo que supone calcular las derivadas de las funciones <math display="inline">\bar{c}_{1}(x)</math> y <math display="inline"> \bar{c}_{2}(x)</math>, es decir
1411
1412
<span id="eq-88"></span>
1413
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1414
|-
1415
| 
1416
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1417
|-
1418
| style="text-align: center;" | <math>\bar{c}_{1,x}(x)=\frac{\bar{m}_{11,x}}{(\bar{m}_{0}\bar{m}_{11}-\bar{m}_{1}^{2})}-\frac{\bar{m}_{11}(\bar{m}_{0,x}\bar{m}_{11}+\bar{m}_{0}\bar{m}_{11,x}-2\bar{m}_{1}\bar{m}_{1,x})}{(\bar{m}_{0}\bar{m}_{11}-\bar{m}_{1}^{2})^{2}}   </math>
1419
|}
1420
| style="width: 5px;text-align: right;" | (88)
1421
|}
1422
1423
y
1424
1425
<span id="eq-89"></span>
1426
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1427
|-
1428
| 
1429
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1430
|-
1431
| style="text-align: center;" | <math>\bar{c}_{2,x}(x)=\frac{\bar{m}_{1,x}}{(\bar{m}_{0}\bar{m}_{11}-\bar{m}_{1}^{2})}-\frac{\bar{m}_{1}(\bar{m}_{0,x}\bar{m}_{11}+\bar{m}_{0}\bar{m}_{11,x}-2\bar{m}_{1}\bar{m}_{1,x})}{(\bar{m}_{0}\bar{m}_{11}-\bar{m}_{1}^{2})^{2}}   </math>
1432
|}
1433
| style="width: 5px;text-align: right;" | (89)
1434
|}
1435
1436
además de la derivada de la función de ponderación. En las expresiones anteriores se ha utilizado la siguiente notación <math display="inline">\left( \hbox{ }\right)_{,x}=d\left(\hbox{ }\right)/dx</math>.
1437
1438
Al igual que en el caso MLS, el coste computacional asociado al cálculo de la derivada de la función de forma, incluso en el caso anterior 1D, no es para nada despreciable (notar además que es necesario calcular la derivada de los distintos momentos de la función de ponderación <math display="inline"> \bar{m}_{0,x}</math> , <math display="inline">\bar{m}_{1,x}</math> y <math display="inline">\bar{m}_{11,x}</math>).
1439
1440
===2.1.11 Aproximación mediante diferencias finitas generalizada (DFG)===
1441
1442
Una forma alternativa de obtener la aproximación de la función incógnita y sus derivadas, en el contexto de los métodos sin malla, es mediante la expresión general de su desarrollo en serie de Taylor alrededor de un punto <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}</math> del dominio. La técnica así desarrollada se conoce como ''diferencias finitas generalizadas ''[LIS 77] [LIS 84] y ha sido utilizada para resolver diversos tipos de problemas en mecánica aplicada [LIS 80] [TWO
1443
87] <span id='citeF-97'></span>[[#cite-97|[97]]]. Con posterioridad esta técnica ha sido utilizada por Liszka y Orkisz, en conjunto con el método de mínimos cuadrados ponderados, para la resolución de problemas de contorno mediante el método sin malla denominado ''hp-Meshless cloud method'' <span id='citeF-48'></span>[[#cite-48|[48]]]  <span id='citeF-83'></span>[[#cite-83|[83]]]. Utilizando un esquema de diferencias finitas generalizadas, y con la notación empleada en esta tesis, la aproximación de la función <math display="inline">u(\mathbf{x)}</math> en un entorno del punto <math display="inline">\overline{\mathbf{x}}=\left[\overline{x},\overline{y}\right]</math> <math display="inline">\in \Omega </math> se construye como <span id="fnc-11"></span>[[#fn-11|<sup>1</sup>]]
1444
1445
<span id="eq-90"></span>
1446
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1447
|-
1448
| 
1449
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1450
|-
1451
| style="text-align: right;" | <math>\widehat{u}(\mathbf{x}) </math>
1452
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1453
| <math>u(\overline{\mathbf{x}})+u_{,x}(\overline{\mathbf{ x}}\mathbf{)}(\overline{x}-x)+u_{,y}(\overline{\mathbf{x}}\mathbf{)(}\overline{y}-y)+u_{,xx}(\overline{\mathbf{x}}\mathbf{)}\frac{(\overline{x}-x)^{2}}{2}+   </math>
1454
| style="width: 5px;text-align: right;" | (90)
1455
|-
1456
| style="text-align: right;" | 
1457
| style="text-align: center;" | 
1458
| <math>+u_{,xy}(\overline{\mathbf{x}}\mathbf{)(}\overline{x}-x)(\overline{y}-y)+u_{,yy}(\overline{\mathbf{x}}\mathbf{)}\frac{(\overline{y}-y)^{2}}{2}  </math>
1459
|-
1460
| style="text-align: right;" | 
1461
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1462
| <math>\stackrel{6}{\stackunder{i=1}{\sum }}\widehat{p}_{i}(\mathbf{x})\widehat{ \alpha }_{i}(\overline{\mathbf{x}})=\widehat{\mathbf{p}}^{T}(\mathbf{x}) \widehat{\mathbf{\alpha }}(\overline{\mathbf{x}})   </math>
1463
|}
1464
|}
1465
1466
siendo los vectores
1467
1468
<span id="eq-91"></span>
1469
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1470
|-
1471
| 
1472
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1473
|-
1474
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{\mathbf{p}}^{T}(\mathbf{x})=\left[\hbox{  }1\hbox{  }(\overline{x }-x)\hbox{  }(\overline{y}-y)\hbox{  }\frac{(\overline{x}-x)^{2}}{2}\hbox{  }(\overline{x}-x)(\overline{y}-y)\hbox{  }\frac{(\overline{y}-y)^{2}}{2} \hbox{  }\right]  </math>
1475
|}
1476
| style="width: 5px;text-align: right;" | (91)
1477
|}
1478
1479
<span id="eq-92"></span>
1480
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1481
|-
1482
| 
1483
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1484
|-
1485
| style="text-align: center;" | <math>\widehat{\mathbf{\alpha }}^{T}(\overline{\mathbf{x}})=\left[\hbox{  }u( \overline{\mathbf{x}})\hbox{  }u_{,x}(\overline{\mathbf{x}}\mathbf{)}\hbox{  }u_{,y}(\overline{\mathbf{x}}\mathbf{)}\hbox{  }u_{,xx}(\overline{\mathbf{ x}}\mathbf{)}\hbox{  }u_{,xy}(\overline{\mathbf{x}}\mathbf{)}\hbox{  }u_{,yy}(\overline{\mathbf{x}}\mathbf{)}\hbox{  }\right]  </math>
1486
|}
1487
| style="width: 5px;text-align: right;" | (92)
1488
|}
1489
1490
La expresión [[#eq-90|90]] puede ser interpretada como la expansión en serie de Taylor, de la aproximación <math display="inline">\widehat{u}( \mathbf{x})</math>, alrededor del punto <math display="inline">\mathbf{x=}\overline{\mathbf{x}}</math>. El vector <math display="inline">\widehat{\mathbf{\alpha }}(\overline{\mathbf{x}})</math>, que contiene los valores de la función desconocida y sus derivadas en <math display="inline">\overline{\mathbf{x }}</math>, se calcula empleando la técnica de mínimos cuadrados ponderados, de forma semejante a lo expuesto en el apartado 2.1.1. Esta vez, el funcional discreto que minimiza el error cuadrático ponderado es (recuérdese [[#eq-9|9]])
1491
1492
<span id="eq-93"></span>
1493
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1494
|-
1495
| 
1496
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1497
|-
1498
| style="text-align: center;" | <math>J_{D}(\widehat{\mathbf{\alpha }}(\overline{\mathbf{x}})):=\stackunder{I\in  \mathcal{S}(\overline{\mathbf{x}})}{\sum }w(\overline{\mathbf{x}}-\mathbf{x}_{I})\left[u_{I}^{h}-\stackrel{6}{\stackunder{i=1}{\sum }}\widehat{p}_{i}( \mathbf{x}_{I})\widehat{\alpha }_{i}(\overline{\mathbf{x}})\right]^{2}  </math>
1499
|}
1500
| style="width: 5px;text-align: right;" | (93)
1501
|}
1502
1503
Derivando [[#eq-93|93]] respecto del vector <math display="inline">\widehat{\mathbf{ \alpha }}(\overline{\mathbf{x}})</math> e igualando a cero, se consigue un sistema lineal de ecuaciones que permite finalmente obtener los parámetros desconocidos <math display="inline">\left\{\widehat{\alpha }_{i}(\overline{\mathbf{x}})\right\} _{i=1}^{6}</math>. Como el proceso para obtener estos parámetros es semejante al utilizado en la aproximación MLS, no se ha estimado oportuno repetirlo nuevamente para este caso (DFG), además, si en el cálculo de [[#eq-93|93]] intervienen todos los nodos <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math> pertenecientes al subdominio de interpolación <math display="inline">\Omega _{\overline{ \mathbf{x}}}</math>, las aproximaciones [[#eq-3|3]] y [[#eq-90|90]] son equivalentes. Si por el contrario, no se utilizan todos los nodos que pertenecen al subdominio, las técnicas MLS y DFG entregarán distintas funciones de aproximación. Al respecto debe notarse, que en esta técnica la evaluación de los coeficientes desconocidos requieren de la conectividad de al menos 6 nodos.
1504
1505
<span id="fn-11"></span>
1506
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-11|<sup>1</sup>]])  Se ejemplificará, sin pérdida de generalidad, la utilización de DFG para un caso 2D</span>
1507
1508
===2.1.12 Aproximación tipo partición de la unidad (PU)===
1509
1510
Utilizando el concepto de ''partición de la unidad,'' también es posible construir una aproximación de la función desconocida, para que pueda ser utilizada en un método sin malla. Este planteamiento, propuesto inicialmente por [DUA 95a] y [BAB 96], permite además comprender bajo un aspecto más general el funcionamiento de los distintos métodos sin malla. En una partición de la unidad (PU), el dominio <math display="inline">\Omega </math> es cubierto por un número finito de subdominios <math display="inline"> \Omega _{I}</math> que se superponen, asociándose a cada uno de ellos una función <math display="inline">\varphi _{I}(\mathbf{x})</math> diferente de cero sólo sobre <math display="inline"> \Omega _{I}</math> (notar la semejanza entre la proposición anterior y la definición de subdominios circulares utilizadas en los métodos sin malla, figura [[#img-1|1]]). Además, si el dominio <math display="inline">\Omega </math> se discretiza mediante un conjunto de puntos <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>, <math display="inline">I=1,...N</math>, siendo <math display="inline">N</math> el número total de puntos, se dice que la familia de funciones <math display="inline">\left\{\varphi _{I}(\mathbf{x})\right\}_{I=1}^{N}</math> representan una ''partición de la unidad'' respecto del conjunto de subdominios <math display="inline">\left\{\Omega _{I}\right\}_{I=1}^{N}</math> si
1511
1512
<span id="eq-94"></span>
1513
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1514
|-
1515
| 
1516
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1517
|-
1518
| style="text-align: center;" | <math>\stackrel{N}{\stackunder{I=1}{\sum }}\varphi _{I}(\mathbf{x})=1  </math>
1519
|}
1520
| style="width: 5px;text-align: right;" | (94)
1521
|}
1522
1523
Debe destacarse que la propiedad anterior de las funciones <math display="inline">\varphi _{I}( \mathbf{x})</math>, es idéntica a la condición de consistencia de orden cero ([[#eq-55|55]]) que deben cumplir las funciones de forma en una aproximación SPH. También las funciones de forma en una aproximación MLS son una partición de la unidad, puesto que por condición de consistencia cumplen
1524
1525
<span id="eq-95"></span>
1526
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1527
|-
1528
| 
1529
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1530
|-
1531
| style="text-align: center;" | <math>\stackrel{N}{\stackunder{I=1}{\sum }}\phi _{I}(\mathbf{x})x_{I}^{p}=x^{p}  </math>
1532
|}
1533
| style="width: 5px;text-align: right;" | (95)
1534
|}
1535
1536
siendo <math display="inline">p</math> el grado del monomio de la base de interpolación, en particular, si <math display="inline">p=0</math> (es decir función constante) se tiene
1537
1538
<span id="eq-96"></span>
1539
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1540
|-
1541
| 
1542
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1543
|-
1544
| style="text-align: center;" | <math>\stackrel{N}{\stackunder{I=1}{\sum }}\phi _{I}(\mathbf{x})\cdot 1=\stackrel{N }{\stackunder{I=1}{\sum }}\phi _{I}(\mathbf{x})=1  </math>
1545
|}
1546
| style="width: 5px;text-align: right;" | (96)
1547
|}
1548
1549
De esta forma, se pueden construir particiones de la unidad a partir de las aproximaciones tipo núcleo generador y MLS analizadas anteriormente. En particular, en el método denominado ''hp clouds'' [DUA 96], se utilizan las funciones de forma MLS ([[#eq-29|29]]) para construir la partición unitaria, formando subdominios o nubes asociadas a parámetros <math display="inline">h</math>'' ''y <math display="inline">p</math>'' ''que permiten plantear, al igual que en el MEF, procedimientos adaptativos de la solución aumentando el número de puntos utilizados en la discretización o por el contrario aumentando el grado del polinomio de interpolación. En el método  ''hp'', la aproximación de la función <math display="inline">u(\mathbf{x)}</math> viene dada por
1550
1551
<span id="eq-97"></span>
1552
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1553
|-
1554
| 
1555
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1556
|-
1557
| style="text-align: right;" | <math>\widehat{u}(\mathbf{x}) </math>
1558
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1559
| <math>\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x})}{\sum }\phi _{I}^{k}(\mathbf{x})\left(u_{I}^{h}+\stackrel{M}{\stackunder{i=1}{\sum  }}b_{Ii}L_{i}(\mathbf{x})\right)=\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x})}{ \sum }\left(\phi _{I}^{k}(\mathbf{x})u_{I}^{h}+\phi _{I}^{k}(\mathbf{x}) \stackrel{M}{\stackunder{i=1}{\sum }}b_{Ii}L_{i}(\mathbf{x})\right) </math>
1560
|-
1561
| style="text-align: right;" | 
1562
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1563
| <math>\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x})}{\sum }\phi _{I}^{k}(\mathbf{x})u_{I}^{h}+\stackunder{I\in \mathcal{S}(\mathbf{x})}{\sum }\phi _{I}^{k}( \mathbf{x})\stackrel{M}{\stackunder{i=1}{\sum }}b_{Ii}L_{i}(\mathbf{x})  </math>
1564
|}
1565
| style="width: 5px;text-align: right;" | (97)
1566
|}
1567
1568
donde el superíndice <math display="inline">k</math> de las funciones de forma indica el orden del polinomio base de interpolación<span id="fnc-12"></span>[[#fn-12|<sup>1</sup>]], agregándose a la formulación clásica MLS, el conjunto de funciones <math display="inline">L_{i}(\mathbf{x})</math> que constituyen la '' base extrínseca'' y que contienen polinomios<span id="fnc-13"></span>[[#fn-13|<sup>2</sup>]] de orden superior al de las funciones <math display="inline">\phi _{I}^{k}(\mathbf{x})</math> (''base intrínseca''), o cualquier otro tipo de función que se considere adecuada para la aproximación (''enhancement functions''). Debe destacarse que en el caso de la aproximación utilizada en el método <math display="inline">hp</math>, además de calcular los <math display="inline">m</math> parámetros para la base intrínseca (recuérdese el proceso de inversión de la matriz <math display="inline">\mathbf{A(x})</math> en la técnica MLS), es necesario resolver un sistema lineal de ecuaciones para obtener el conjunto de <math display="inline">M</math> parámetros <math display="inline">b_{Ii}</math> de la base extrínseca, lo que se traduce en definitiva en un aumento del coste computacional.
1569
1570
La idea principal de la formulación [[#eq-97|97]], es poder añadir elementos de forma jerárquica a la familia de funciones que representan la partición de la unidad <math display="inline">\left\{\phi _{I}^{k}(\mathbf{x})\right\} _{I=1}^{N}</math>, de manera que el nuevo set de funciones pueda reproducir polinomios de grado <math display="inline">p\geq k</math>. Además, la base extrínseca puede ajustarse para cada nodo añadiendo términos extra, sin que las condiciones de continuidad y derivabilidad se vean afectadas <span id='citeF-11'></span>[[#cite-11|[11]]], con ello se consigue la implementación de esquemas de refinamiento tipo <math display="inline"> p</math>. Para implementar un refinamiento tipo <math display="inline">h</math>, los autores proponen un estimador del error en la solución ''a posteriori'', que permite introducir nuevos nodos en aquellas zonas de interés del dominio [] DUA 96.
1571
1572
Respecto de las propiedades de la aproximación tipo partición de la unidad, es fácil verificar que se deben respetar las mismas condiciones que garanticen la existencia de las funciones de la base intrínseca. Para el caso en que estas correspondan a las funciones de forma MLS, serán las indicadas en el apartado 2.1.1.
1573
1574
<span id="fn-12"></span>
1575
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-12|<sup>1</sup>]])  El caso particular <math>k=0</math>, corresponde a las funciones de forma del interpolanate de Shepard</span>
1576
1577
<span id="fn-13"></span>
1578
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-13|<sup>2</sup>]])  En [DUA 95a] se utilizan polinomios de Legendre</span>
1579
1580
==2.2 Funciones de ponderación==
1581
1582
Cuando se analizan las distintas características de las aproximaciones utilizadas en los métodos sin malla, es fácil identificar un aspecto común en todas ellas, esto es, la utilización de una función de ponderación <math display="inline">w(\mathbf{x-x}_{I})</math>. Esta función, además de conferir el carácter local a la aproximación, permite distribuir o ponderar el error cometido en la interpolación, controlando el tamaño del subdominio o nube según su radio de acción. En principio su elección es arbitraria, siempre que se respeten las condiciones (i) a (v) del apartado 2.1.1 y que la función y sus derivadas sean continuas en el grado deseado. El grado de continuidad requerido dependerá, en general, del tipo de aproximación ''meshless'' que se utilice, del orden de la ecuación diferencial del problema y del esquema de discretización empleado.
1583
1584
La función de ponderación, por construcción, posee una forma bastante característica, es decir presenta un valor máximo en el entorno del punto <math display="inline">\mathbf{x}</math> donde se requiere evaluar la aproximación, con una tendencia decreciente a medida que aumenta la distancia al punto en cuestión. Recordando que las aproximaciones analizadas se encuentran asociadas a la minimización del error a través de un funcional, la interpretación práctica de esta tendencia o forma de la función de ponderación no es otra que buscar penalizar el error cometido en la interpolación, proporcionalmente a la distancia del punto donde se está evaluando. La forma y tamaño de la función de ponderación se pueden regular a través de ciertos parámetros, propios de cada función, que entre otras cosas deben además garantizar la no singularidad del problema. Uno de estos parámetros, que además proporciona una idea del tamaño de los subdominios, es el que se conoce como radio de influencia o parámetro de dilatación <math display="inline">r</math>. El radio de influencia juega un papel importante en la selección de los subdominios <math display="inline">\Omega _{I}</math> controlando el número de puntos <math display="inline">n</math> que lo integran, de modo que <math display="inline">n\geq m</math>, siendo <math display="inline">m</math> la dimensión de la base de interpolación, además su valor tiene una cota máxima para conseguir una mayor eficiencia computacional.
1585
1586
Para conseguir una completa y adecuada definición de todos los parámetros que intervienen en una función de ponderación, existen dos alternativas:
1587
1588
<ol>
1589
1590
<li> Definir a priori el número de puntos que componen el subdominio y a partir de aquí sacar los parámetros de la función (como por ejemplo el radio de influencia asociado a cada subdominio). </li>
1591
1592
<li> Determinar o fijar los parámetros y a partir de ellos obtener los puntos que componen el subdominio. </li>
1593
1594
</ol>
1595
1596
Cuando se utiliza una aproximación basada en MLS, la primera alternativa resulta más segura de cara a cerciorarse que se tendrá en todos los casos, el número de puntos suficientes en el subdominio garantizando de esta forma la no singularidad del problema, acorde con la dimensión de la base de interpolación. Esta alternativa, será la utilizada en el desarrollo de los ejemplos presentados en esta tesis.
1597
1598
===2.2.1 Propiedades y construcción===
1599
1600
Debido al carácter local de la aproximación, las funciones de ponderación deberán ser no nulas únicamente en un subdominio <math display="inline"> \Omega _{\mathbf{x}}</math> cumpliéndose
1601
1602
<span id="eq-98"></span>
1603
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1604
|-
1605
| 
1606
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1607
|-
1608
| style="text-align: center;" | <math>w(\mathbf{x-x}_{I})\equiv w(d)=\left\{ \begin{array}{ll}w(d) & \hbox{si }d\leq r \\  0 & \hbox{si }d>r \end{array} \right.   </math>
1609
|}
1610
| style="width: 5px;text-align: right;" | (98)
1611
|}
1612
1613
donde <math display="inline">d=\left\|\mathbf{x-x}_{I}\right\|</math> es la distancia entre el punto <math display="inline"> \mathbf{x}</math> y un punto <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math> de la partición, pertenecientes al subdominio <math display="inline">\Omega _{\mathbf{x}}</math>. En lo sucesivo <math display="inline">w_{I}</math> denotará la función de ponderación asociada a un nodo <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>, es decir cuyo valor máximo se encuentra en <math display="inline">\mathbf{x}=\mathbf{x}_{I}</math>. Consultando los diversos desarrollo sobre métodos sin malla, las funciones de ponderación mayoritariamente utilizadas en la práctica resultan ser del tipo <span id='citeF-8'></span>[[#cite-8|[8]]],<span id='citeF-93'></span>[[#cite-93|[93]]]
1614
1615
<span id="eq-99"></span>
1616
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1617
|-
1618
| 
1619
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1620
|-
1621
| style="text-align: center;" | <math>w(\mathbf{x}-\mathbf{x}_{I})\equiv w_{I}(d^{2k})  </math>
1622
|}
1623
| style="width: 5px;text-align: right;" | (99)
1624
|}
1625
1626
con <math display="inline">w_{I}(d^{2k})</math> continua, así como sus <math display="inline">m-1</math> primeras derivadas. A continuación se estudian las condiciones que debe satisfacer <math display="inline">k</math> (entero positivo) para que las primeras <math display="inline">s</math> derivadas de la función de ponderación <math display="inline">w_{I}\left(d^{2k}\right)</math>, con respecto a cada componente del vector <math display="inline">\mathbf{x}</math>, sean continuas en dicho punto.
1627
1628
Considérese, en primer lugar, la derivada primera de la función <math display="inline"> w_{I}\left(d^{2k}\right)</math> respecto de una componente cualquiera <math display="inline">x</math> del vector de posición <math display="inline">\mathbf{x}</math>
1629
1630
<span id="eq-100"></span>
1631
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1632
|-
1633
| 
1634
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1635
|-
1636
| style="text-align: center;" | <math>w_{I,x}=2kd^{2k-1}w_{I,d}d_{,x}=2k\left(x^{j}-x_{I}\right)d^{2k-2}w_{I,d}  </math>
1637
|}
1638
| style="width: 5px;text-align: right;" | (100)
1639
|}
1640
1641
Adviértase que el límite de <math display="inline">\left(x-x_{I}\right)/d</math>, a medida que <math display="inline">x</math> tiende a <math display="inline">x_{I}</math>, no existe. Por consiguiente, la derivada primera sólo existirá para <math display="inline">k>1/2</math>.
1642
1643
Para la derivada segunda, de la función de ponderación <math display="inline">w_{I}\left( d^{2k}\right)</math> respecto de <math display="inline">x</math>, se tiene
1644
1645
<span id="eq-101"></span>
1646
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1647
|-
1648
| 
1649
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1650
|-
1651
| style="text-align: right;" | <math>w_{I,xx} </math>
1652
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
1653
| <math>2k\left(2k-2\right)\left(x-x_{I}\right) ^{2}d^{2k-4}w_{I,d}+2kd^{2k-2}w_{I,d}+   </math>
1654
| style="width: 5px;text-align: right;" | (101)
1655
|-
1656
| style="text-align: right;" | 
1657
| style="text-align: center;" | 
1658
| <math>+2k\left(x-x_{I}\right)^{2}d^{4k-3}w_{I,dd}   </math>
1659
|}
1660
|}
1661
1662
La derivada anterior existe siempre que <math display="inline">k>1</math> (para valores inferiores el segundo sumando del miembro derecho de [[#eq-101|101]] da lugar a problemas de continuidad). Por inducción, se puede demostrar que la derivada <math display="inline">n-</math>ésima de la función de ponderación respecto de cada componente del vector <math display="inline">\mathbf{x}</math> existe si <math display="inline">k>n/2</math> <span id='citeF-9'></span>[[#cite-9|[9]]].
1663
1664
===2.2.2 Tipos de funciones de ponderación===
1665
1666
Habiendo revisado las principales características teóricas que han de verificar estas funciones, a continuación, se presentan las funciones de ponderación comunmente más utilizadas en las distintas aproximaciones sin malla. Considerando en primer término las funciones de ponderación cuyo soporte es circular o esférico (ver figuras  subdominios,[[#img-2|2]]), existe una función de interpolación que se aplica específicamente en la aproximación SPH, conocida como ''spline SPH'' <span id='citeF-63'></span>[[#cite-63|[63]]], cuya expresión es
1667
1668
*  Spline SPH
1669
1670
<span id="eq-102"></span>
1671
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1672
|-
1673
| 
1674
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1675
|-
1676
| style="text-align: center;" | <math>w(q)=\frac{2}{3r}\left\{ \begin{array}{ll}1-\frac{3}{2}\left(q\right)^{2}+\frac{3}{4}\left(q\right)^{3} & \hbox{si  }q\leq 1 \\  \frac{1}{4}\left(2-\left(q\right)^{3}\right) & \hbox{si }1\leq q\leq 2 \\  0 & \hbox{si }q\geq 2 \end{array} \right.    </math>
1677
|}
1678
| style="width: 5px;text-align: right;" | (102)
1679
|}
1680
1681
donde <math display="inline">q=d/\varrho </math> , siendo <math display="inline">\varrho </math> una medida del tamaño de su soporte.
1682
1683
Utilizando como argumento de la función de ponderación <math display="inline">\overline{d}=d/d_{\max }</math> (<math display="inline">d_{\max }</math> se escoge igual al radio de influencia <math display="inline">r</math>), además del spline SPH, se destacan por su mayor utilización las siguientes funciones de ponderación
1684
1685
*  Función triangular
1686
1687
<span id="eq-103"></span>
1688
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1689
|-
1690
| 
1691
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1692
|-
1693
| style="text-align: center;" | <math>w(\overline{d})=1-\overline{d}   </math>
1694
|}
1695
| style="width: 5px;text-align: right;" | (103)
1696
|}
1697
1698
la que ha pesar de su sencillez tiene la desventaja que su derivada no es continua en <math display="inline">d=0</math>.
1699
1700
*  Función cónica
1701
1702
<span id="eq-104"></span>
1703
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1704
|-
1705
| 
1706
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1707
|-
1708
| style="text-align: center;" | <math>w(\overline{d})=1-\left(\overline{d}\right)^{2k}   </math>
1709
|}
1710
| style="width: 5px;text-align: right;" | (104)
1711
|}
1712
1713
la que constituye una generalización de la función triangular, su continuidad aumenta paralelamente con el exponente <math display="inline">2k</math>, aunque en la práctica <math display="inline">k=1</math>. Según Duarte <span id='citeF-25'></span>[[#cite-25|[25]]], esta función da lugar a funciones de forma que pueden ser integradas con mayor precisión en el caso de utilizar como esquema de discretización el método de Galerkin<span id="fnc-14"></span>[[#fn-14|<sup>1</sup>]].
1714
1715
*  Función sinusoidal
1716
1717
<span id="eq-105"></span>
1718
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1719
|-
1720
| 
1721
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1722
|-
1723
| style="text-align: center;" | <math>w(\overline{d})=\frac{1}{2}\left(1+\cos (\pi \overline{d})\right)  </math>
1724
|}
1725
| style="width: 5px;text-align: right;" | (105)
1726
|}
1727
1728
*  Spline de tercer orden
1729
1730
<span id="eq-106"></span>
1731
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1732
|-
1733
| 
1734
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1735
|-
1736
| style="text-align: center;" | <math>w(\overline{d})=\left\{ \begin{array}{ll}\frac{2}{3}-4\left(\overline{d}\right)^{2}+4\left(\overline{d}\right)^{3} & \hbox{si }\overline{d}\leq \frac{1}{2} \\  \frac{4}{3}-4\left(\overline{d}\right)+4\left(\overline{d}\right)^{2}- \frac{4}{3}\left(\overline{d}\right)^{3} & \hbox{si }\frac{1}{2}<\overline{ d}\leq 1 \\  0 & \hbox{si }\overline{d}>1 \end{array} \right.    </math>
1737
|}
1738
| style="width: 5px;text-align: right;" | (106)
1739
|}
1740
1741
*  Spline de cuarto orden
1742
1743
<span id="eq-107"></span>
1744
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1745
|-
1746
| 
1747
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1748
|-
1749
| style="text-align: center;" | <math>w(\overline{d})=\left\{ \begin{array}{ll}1-6\left(\overline{d}\right)^{2}+8\left(\overline{d}\right)^{3}-3\left( \overline{d}\right)^{4} & \hbox{si }\overline{d}\leq 1 \\  0 & \hbox{si }\overline{d}>1 \end{array} \right.    </math>
1750
|}
1751
| style="width: 5px;text-align: right;" | (107)
1752
|}
1753
1754
tanto el spline de tercer como de cuarto orden se utilizan para problemas en los que se requiere <math display="inline">C^{2}</math>.
1755
1756
*  Función exponencial o de Gauss
1757
1758
<span id="eq-108"></span>
1759
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1760
|-
1761
| 
1762
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1763
|-
1764
| style="text-align: center;" | <math>w(d^{2k})=\left\{ \begin{array}{ll}\frac{\exp (-(d/c)^{2k})-\exp (-(r/c)^{2k})}{(1-\exp (-(r/c)^{2k})} & \hbox{ si }d\leq r \\  0 & \hbox{si }d>r \end{array} \right.    </math>
1765
|}
1766
| style="width: 5px;text-align: right;" | (108)
1767
|}
1768
1769
el parámetro <math display="inline">c</math> (que se denomina ''factor de apuntamiento)'' y el exponente <math display="inline">k</math>, determinan la forma de la función de ponderación, en definitiva los ''pesos'' relativos. En el caso del factor de apuntamiento, su valor determina por ejemplo, el que los ''pesos'' de la función de ponderación sean mayores, tanto cerca como lejos de <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>, en la medida en que <math display="inline">c</math> aumenta. En general, no existe un criterio o método para fijar <math display="inline">c</math>, siendo su valor más bien arbitrario. En la literatura pueden encontrarse diversas proposiciones o recomendaciones para fijar su valor, así por ejemplo, Belytschko <span id='citeF-8'></span>[[#cite-8|[8]]] sugiere
1770
1771
<span id="eq-109"></span>
1772
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1773
|-
1774
| 
1775
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1776
|-
1777
| style="text-align: center;" | <math>c=\beta c_{I}\hbox{ , }1\leq \beta \leq 2   </math>
1778
|}
1779
| style="width: 5px;text-align: right;" | (109)
1780
|}
1781
1782
con
1783
1784
<span id="eq-110"></span>
1785
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1786
|-
1787
| 
1788
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1789
|-
1790
| style="text-align: center;" | <math>c_{I}=\max _{J\in S_{J}}\left\|\mathbf{x}_{J}-\mathbf{x}_{I}\right\|  </math>
1791
|}
1792
| style="width: 5px;text-align: right;" | (110)
1793
|}
1794
1795
siendo <math display="inline">S_{J}</math> el menor conjunto de puntos necesarios para determinar un polígono alrededor de <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>. Oñate <span id='citeF-74'></span>[[#cite-74|[74]]] propone determinar <math display="inline">c</math> en función del radio de influencia como
1796
1797
<span id="eq-111"></span>
1798
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1799
|-
1800
| 
1801
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1802
|-
1803
| style="text-align: center;" | <math>c=\beta r\hbox{ , }\beta =0.5   </math>
1804
|}
1805
| style="width: 5px;text-align: right;" | (111)
1806
|}
1807
1808
mientras que Hegen <span id='citeF-36'></span>[[#cite-36|[36]]] utiliza
1809
1810
<span id="eq-112"></span>
1811
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1812
|-
1813
| 
1814
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1815
|-
1816
| style="text-align: center;" | <math>c=\beta r\hbox{ , }\beta =0.25   </math>
1817
|}
1818
| style="width: 5px;text-align: right;" | (112)
1819
|}
1820
1821
Con posterioridad Atluri <span id='citeF-4'></span>[[#cite-4|[4]]] propone la utilización de la siguiente igualdad para la selección de los parámetros <math display="inline">c</math> y <math display="inline">r</math> de la función de Gauss
1822
1823
<span id="eq-113"></span>
1824
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1825
|-
1826
| 
1827
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1828
|-
1829
| style="text-align: center;" | <math>\frac{r}{c}=\frac{L}{2}\sqrt{\frac{\pi N}{mS}}   </math>
1830
|}
1831
| style="width: 5px;text-align: right;" | (113)
1832
|}
1833
1834
siendo <math display="inline">L</math>, <math display="inline">S</math>, una longitud característica y el area del dominio de análisis, <math display="inline">N</math> el número total de nodos utilizados y <math display="inline">m</math> como antes el número de términos utilizados en la función base de interpolación, para el caso de una aproximación MLS. Reordenando la expresión [[#eq-113|113]], el valor para el factor <math display="inline">\beta </math> resulta ser esta vez
1835
1836
<span id="eq-114"></span>
1837
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1838
|-
1839
| 
1840
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1841
|-
1842
| style="text-align: center;" | <math>c=\beta r\hbox{ , }\beta =\frac{2}{L}\sqrt{\frac{mS}{\pi N}}  </math>
1843
|}
1844
| style="width: 5px;text-align: right;" | (114)
1845
|}
1846
1847
La función de Gauss constituye en la práctica, junto con el spline de cuarto orden, una de las funciones de ponderación de mayor utilización en los diversos trabajos de investigación realizados sobre el desarrollo de métodos sin malla.
1848
1849
También es posible construir funciones de ponderación, a partir del producto tensorial de funciones como
1850
1851
<span id="eq-115"></span>
1852
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1853
|-
1854
| 
1855
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1856
|-
1857
| style="text-align: center;" | <math>w(\mathbf{x-x}_{I})=w\left(\frac{\left\|x-x_{I}\right\|}{d_{\max }\left| _{x}\right. }\right)w\left(\frac{\left\|y-y_{I}\right\|}{d_{\max }\left| _{y}\right. }\right)w\left(\frac{\left\|z-z_{I}\right\|}{d_{\max }\left| _{z}\right. }\right)  </math>
1858
|}
1859
| style="width: 5px;text-align: right;" | (115)
1860
|}
1861
1862
donde esta vez el soporte de la función <math display="inline">w(\mathbf{x-x}_{I})</math> será de forma rectangular, con dimensiones <math display="inline">d_{\max }\left|_{x}\right. </math>,<math display="inline"> d_{\max }\left|_{y}\right. </math> y <math display="inline">d_{\max }\left|_{z}\right. </math> en la dirección de los ejes coordenados <math display="inline">x</math>,<math display="inline">y</math> y <math display="inline">z</math> respectivamente. La función así definida ha sido utilizada principalmente, en el caso de dominios que por su geometría favorecen una discretización mediante una distribución regular de nodos. Finalmente, a modo de comparación, en la figura [[#img-5|5]] se muestra una representacion de las diferentes funciones de ponderación para un caso 1D. Es de interés destacar, tal como lo indica la figura, la capacidad de la función de Gauss de poder representar, mediante una adecuada selección de los parámetros <math display="inline">c</math> y <math display="inline">r</math>, algunas de las funciones de ponderación estudiadas anteriormente.
1863
1864
<div id='img-5'></div>
1865
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
1866
|-
1867
|[[Image:draft_Samper_249558229-func-ponderac.png|600px|Funciones de ponderacion para un caso 1D]]
1868
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
1869
| colspan="1" | '''Figura 5:''' Funciones de ponderacion para un caso 1D
1870
|}
1871
1872
<span id="fn-14"></span>
1873
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-14|<sup>1</sup>]])  Véase apartado 2.3.1</span>
1874
1875
==2.3 Implementación numérica==
1876
1877
Analizados los procedimientos para obtener la función aproximada en un método sin malla, a continuación se revisan las técnicas para obtener el sistema discreto de ecuaciones diferenciales, que permitirá la resolución numérica del problema de contorno asociado. Para el planteamiento del sistema discreto de ecuaciones, se han utilizado hasta la fecha, dos tipos de formulaciones:
1878
1879
*  ''método de Galerkin''
1880
1881
*  ''método de colocación puntual''
1882
1883
El optar por una u otra estrategia, como se verá, presenta sus ventajas e inconvenietes y condiciona el desarrollo de un método sin malla. Considérese la forma general de un problema vectorial gobernado por las siguientes ecuaciones diferenciales
1884
1885
<span id="eq-116"></span>
1886
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1887
|-
1888
| 
1889
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1890
|-
1891
| style="text-align: center;" | <math>\mathcal{A}\left(\mathbf{u}\right)=\mathbf{b},\mathbf{\quad x}\in \Omega   </math>
1892
|}
1893
| style="width: 5px;text-align: right;" | (116)
1894
|}
1895
1896
con su condición de contorno de ''Neumann'' (''natural'')
1897
1898
<span id="eq-117"></span>
1899
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1900
|-
1901
| 
1902
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1903
|-
1904
| style="text-align: center;" | <math>\mathcal{B}\left(\mathbf{u}\right)=\mathbf{t},\quad \mathbf{x}\in \Gamma  _{t}   </math>
1905
|}
1906
| style="width: 5px;text-align: right;" | (117)
1907
|}
1908
1909
y condición de ''Dirichlet'' (''esencial'')
1910
1911
<span id="eq-118"></span>
1912
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1913
|-
1914
| 
1915
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1916
|-
1917
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{u}-\mathbf{u}_{p}=\mathbf{0},\quad \mathbf{x}\in \Gamma _{u}  </math>
1918
|}
1919
| style="width: 5px;text-align: right;" | (118)
1920
|}
1921
1922
que debe satisfacerse en un dominio <math display="inline">\Omega </math> con contorno <math display="inline">\Gamma :=\Gamma  _{t}\cup \Gamma _{u}</math>. En las expresiones anteriores, <math display="inline">\mathcal{A}</math> y <math display="inline"> \mathcal{B}</math> son operadores diferenciales apropiados, <math display="inline">\mathbf{u=u}\left( \mathbf{x}\right)</math> será el ''vector de incógnitas'' (o '' campo de desplazamientos'' en el ámbito de la mecánica estructural) y <math display="inline">\mathbf{u}_{p}</math> el valor prescrito de <math display="inline">\mathbf{u}</math> a lo largo del contorno <math display="inline"> \Gamma _{u}</math>. Además <math display="inline">\mathbf{b}</math> y <math display="inline">\mathbf{t}</math>, representan '' flujos'' o ''fuerzas'' ''externas'' actuando sobre el dominio <math display="inline"> \Omega </math> y a lo largo del contorno <math display="inline">\Gamma _{t}</math>, respectivamente.
1923
1924
Un procedimiento general para resolver numéricamente el problema de contorno anterior es el ''método de los residuos ponderados'' [] ZIE 94, cuya técnica permite obtener una solución aproximada, a partir de una ecuación integral equivalente al sistema de ecuaciones diferenciales del problema. Si la solución exacta <math display="inline">\mathbf{u}\left( \mathbf{x}\right)</math> se aproxima por <math display="inline">\widehat{\mathbf{u}}(\mathbf{x})</math>, por ejemplo utilizando cualquiera de las aproximaciones meshless estudiadas, es decir
1925
1926
<span id="eq-119"></span>
1927
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1928
|-
1929
| 
1930
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1931
|-
1932
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{u}\left(\mathbf{x}\right)\cong \widehat{\mathbf{u}}\left(\mathbf{x }\right)=\stackunder{I=1}{\stackrel{N}{\sum }}\phi _{I}\left(\mathbf{x}\right)\mathbf{u}_{I}^{h}   </math>
1933
|}
1934
| style="width: 5px;text-align: right;" | (119)
1935
|}
1936
1937
se tiene que, en general, las ecuaciones [[#eq-116|116]],  ecu.diferen.Neumann y [[#eq-118|118]] no serán satisfechas, obteniéndose unos residuos o errores tanto en el dominio <math display="inline"> \Omega </math> como en el contorno <math display="inline">\Gamma </math>. La solución aproximada al problema de contorno original se consigue ponderando el error cometido en la aproximación mediante <math display="inline">N</math> ''funciones de prueba o de test'' como sigue
1938
1939
<span id="eq-120"></span>
1940
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1941
|-
1942
| 
1943
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1944
|-
1945
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }\mathbf{v}_{I}\mathbf{(x)}\left(\mathcal{A}\left(\widehat{\mathbf{u}}\right)-\mathbf{b}\right)d\Omega +\stackunder{ \Gamma _{t}}{\int }\overline{\mathbf{v}}_{I}(\mathbf{x})\left(\mathcal{B}\left(\widehat{\mathbf{u}}\right)-\mathbf{t}\right)d\Gamma _{t}+ \stackunder{\Gamma _{u}}{\int }\overline{\overline{\mathbf{v}}}_{I}(\mathbf{ x)}\left(\widehat{\mathbf{u}}-\mathbf{u}_{p}\right)d\Gamma _{u}=0  </math>
1946
|}
1947
| style="width: 5px;text-align: right;" | (120)
1948
|}
1949
1950
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1951
|-
1952
| 
1953
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1954
|-
1955
| style="text-align: center;" | <math> \forall \mathbf{v}_{I}\mathbf{(x}),\overline{\mathbf{v}}_{I}(\mathbf{x}), \overline{\overline{\mathbf{v}}}_{I}(\mathbf{x})\in V,\hbox{ }I=1,...,N  </math>
1956
|}
1957
|}
1958
1959
donde <math display="inline">\mathbf{v(x)}</math>, <math display="inline">\overline{\mathbf{v}}(\mathbf{x})</math>, <math display="inline">\overline{ \overline{\mathbf{v}}}(\mathbf{x})</math> son las denominadas ''funciones de test'', <math display="inline">V</math> es un ''subespacio finito de Sobolev'' y <math display="inline">N</math> el número de incógnitas del problemas. Tomando en consideración que los integrandos <math display="inline">\mathcal{A}\left(\widehat{\mathbf{u}}\right)-\mathbf{b}</math>, <math display="inline"> \mathcal{B}\left(\widehat{\mathbf{u}}\right)-\mathbf{t}</math>, <math display="inline">\widehat{ \mathbf{u}}-\mathbf{u}_{p}</math> representan el error cometido al sustituir la solución aproximada en la ecuación diferencial o en las condiciones de contorno, la expresión [[#eq-120|120]] puede entenderse como la integral ponderada de tales residuos.
1960
1961
===2.3.1 Discretización mediante formulación de Galerkin===
1962
1963
Esta formulación se basa en escoger como funciones de test, las funciones de forma utilizadas en la aproximación. Su formulación, en principio, no difiere sustancialmente de la utilizada en el método de elementos finitos, sin embargo, para poder imponer las condiciones de contorno escenciales o de Dirichlet es necesario implementar un procedimiento adicional. Para comprender las particularidades que presenta la formulación de Galerkin en una aproximación meshless, a continuación se desarrolla su implementación en un problema de contorno tipo, regido por la ecuación de Laplace en su versión escalar, es decir
1964
1965
<span id="eq-121"></span>
1966
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1967
|-
1968
| 
1969
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1970
|-
1971
| style="text-align: center;" | <math>\Delta u=-b\hbox{ }\forall \mathbf{x}\in \Omega   </math>
1972
|}
1973
| style="width: 5px;text-align: right;" | (121)
1974
|}
1975
1976
y condiciones de contorno Neumann<span id="fnc-15"></span>[[#fn-15|<sup>1</sup>]]
1977
1978
<span id="eq-122"></span>
1979
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1980
|-
1981
| 
1982
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1983
|-
1984
| style="text-align: center;" | <math>u_{,n}=t\hbox{ }\forall \mathbf{x}\in \Gamma _{t}  </math>
1985
|}
1986
| style="width: 5px;text-align: right;" | (122)
1987
|}
1988
1989
y condiciones de contorno Dirichlet
1990
1991
<span id="eq-123"></span>
1992
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
1993
|-
1994
| 
1995
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
1996
|-
1997
| style="text-align: center;" | <math>u=u_{p}\hbox{ }\forall \mathbf{x}\in \Gamma _{u}  </math>
1998
|}
1999
| style="width: 5px;text-align: right;" | (123)
2000
|}
2001
2002
Aplicando la ecuación de residuos ponderados [[#eq-120|120]], en este caso particular se tiene
2003
2004
<span id="eq-124"></span>
2005
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2006
|-
2007
| 
2008
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2009
|-
2010
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }v\left(\Delta \widehat{u}+b\right)d\Omega + \stackunder{\Gamma _{t}}{\int }\overline{v}\left(\widehat{u}_{,n}-t\right) d\Gamma _{t}+\stackunder{\Gamma _{u}}{\int }\overline{\overline{v}}\left( \widehat{u}-u_{p}\right)d\Gamma _{u}=0\hbox{ }\forall v,\overline{v}, \overline{\overline{v}}\in V   </math>
2011
|}
2012
| style="width: 5px;text-align: right;" | (124)
2013
|}
2014
2015
integrando por partes y aplicando el ''teorema de la divergencia'' se obtiene la forma débil de la ecuación [[#eq-124|124]] como  [ZIE 94]
2016
2017
<span id="eq-125"></span>
2018
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2019
|-
2020
| 
2021
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2022
|-
2023
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }\nabla v\cdot \nabla \widehat{u}d\Omega - \stackunder{\Omega }{\int }vbd\Omega -\stackunder{\Gamma }{\int }v\widehat{u}_{,n}d\Gamma -\stackunder{\Gamma _{t}}{\int }\overline{v}\left(\widehat{u}_{,n}-t\right)d\Gamma _{t}+\stackunder{\Gamma _{u}}{\int }\overline{ \overline{v}}\left(\widehat{u}-u_{p}\right)d\Gamma _{u}=0  </math>
2024
|}
2025
| style="width: 5px;text-align: right;" | (125)
2026
|}
2027
2028
donde <math display="inline">\Gamma =\Gamma _{t}\cup \Gamma _{u}</math>. En principio, cualquiera de las aproximaciones meshless estudiadas en 2.1 puede ser utilizada en la expresión [[#eq-125|125]], sin embargo, el no cumplimiento de la condición de interpolación que caracteriza a estas aproximaciones, es decir
2029
2030
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2031
|-
2032
| 
2033
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2034
|-
2035
| style="text-align: center;" | <math>\phi _{I}(\mathbf{x}_{J})\neq 0 </math>
2036
|}
2037
| style="width: 5px;text-align: right;" | (126)
2038
|}
2039
2040
impide imponer las condiciones de contorno escenciales cuando <math display="inline">I\in \Omega  \cup \Gamma _{t}</math> y <math display="inline">J\in \Gamma _{u}</math>. Para hacer frente a este problema los investigadores han debido implementar diferentes soluciones, como por ejemplo, ''multiplicadores de Lagrange'' <span id='citeF-9'></span>[[#cite-9|[9]]] <span id='citeF-58'></span>[[#cite-58|[58]]]  [MUK 97], ''acoplamiento con elementos finitos'' <span id='citeF-10'></span>[[#cite-10|[10]]]  <span id='citeF-53'></span>[[#cite-53|[53]]] <span id='citeF-36'></span>[[#cite-36|[36]]] [HUE 00] y ''métodos de penalización ''[ZHU 98a], <span id='citeF-31'></span>[[#cite-31|[31]]]. Para tomar conciencia, del coste computacional adicional que significa tener que implementar un proceso para prescribir la condición de contorno de Dirichlet, a continuación se ejemplifica para el problema tipo, el uso de multiplicadores de Lagrange. Para ello se introduce la expresión de los multiplicadores de Lagrange, como función de los desplazamientos, es decir
2041
2042
<span id="eq-127"></span>
2043
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2044
|-
2045
| 
2046
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2047
|-
2048
| style="text-align: center;" | <math>\lambda (\mathbf{x})=\widehat{u}_{,n}   </math>
2049
|}
2050
| style="width: 5px;text-align: right;" | (127)
2051
|}
2052
2053
modificándose la expresión [[#eq-125|125]] como sigue
2054
2055
<span id="eq-128"></span>
2056
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2057
|-
2058
| 
2059
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2060
|-
2061
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }\nabla v\cdot \nabla \widehat{u}d\Omega - \stackunder{\Omega }{\int }vbd\Omega -\stackunder{\Gamma }{\int }v\lambda  d\Gamma -\stackunder{\Gamma _{t}}{\int }\overline{v}\left(\lambda -t\right) d\Gamma _{t}+\stackunder{\Gamma _{u}}{\int }\overline{\overline{v}}\left( \widehat{u}-u_{p}\right)d\Gamma _{u}=0   </math>
2062
|}
2063
| style="width: 5px;text-align: right;" | (128)
2064
|}
2065
2066
si se adoptan funciones de test de modo que <math display="inline">v=-\overline{v}</math>, y <math display="inline">\overline{ \overline{v}}</math> definida sobre <math display="inline">\Gamma _{u}</math> se tiene
2067
2068
<span id="eq-129"></span>
2069
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2070
|-
2071
| 
2072
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2073
|-
2074
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }\nabla v\cdot \nabla \widehat{u}d\Omega - \stackunder{\Omega }{\int }vbd\Omega -\stackunder{\Gamma _{u}}{\int }v\lambda d\Gamma _{u}-\stackunder{\Gamma _{t}}{\int }vtd\Gamma _{t}+ \stackunder{\Gamma _{u}}{\int }\overline{\overline{v}}\left(\widehat{u}-u_{p}\right)d\Gamma _{u}=0   </math>
2075
|}
2076
| style="width: 5px;text-align: right;" | (129)
2077
|}
2078
2079
donde los multiplicadores de Lagrange en conjunto con la función <math display="inline"> \widehat{u}(\mathbf{x})</math>, pasan a ser las incógnitas del problema. Utilizando una aproximación meshless para la discretizar <math display="inline">\widehat{u}( \mathbf{x})</math>, una aproximación para <math display="inline">\lambda (\mathbf{x})</math> basada en funciones de forma Lagrangianas, es decir
2080
2081
<span id="eq-130"></span>
2082
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2083
|-
2084
| 
2085
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2086
|-
2087
| style="text-align: center;" | <math>\lambda (\mathbf{x})\cong \widehat{\lambda }(\mathbf{x})=\stackunder{K\in  \mathcal{G}\left(\Gamma _{u}\right)}{\sum }\Psi _{K}(s)\lambda _{K}^{h} \hbox{ }\mathbf{x}\in \Gamma _{u}   </math>
2088
|}
2089
| style="width: 5px;text-align: right;" | (130)
2090
|}
2091
2092
donde <math display="inline">s</math> es una coordenada que mide la longitud de arco sobre el contorno y el conjunto <math display="inline">\mathcal{G}(\Gamma _{u})=\left\{K\mid \mathbf{x}_{K}\in \Gamma  _{u}\right\}</math> y seleccionando las funciones test según el método de Galerkin
2093
2094
<span id="eq-131"></span>
2095
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2096
|-
2097
| 
2098
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2099
|-
2100
| style="text-align: center;" | <math>\begin{array}{ll}v_{I}=\phi _{I}(\mathbf{x}) & I=1,...N \\  \overline{\overline{v}}_{K}=\Psi _{K}(s) & K\in \mathcal{G}(\Gamma _{u}) \end{array}  </math>
2101
|}
2102
| style="width: 5px;text-align: right;" | (131)
2103
|}
2104
2105
se obtiene finalmente el siguiente sistema de ecuaciones en forma matricial
2106
2107
<span id="eq-132"></span>
2108
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2109
|-
2110
| 
2111
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2112
|-
2113
| style="text-align: center;" | <math>\left[ \begin{array}{ll}\mathbf{K} & \mathbf{G} \\  \mathbf{G}^{T} & \mathbf{0} \end{array} \right]\left\{ \begin{array}{l}\mathbf{u} \\  \mathbf{\lambda } \end{array} \right\}=\left\{ \begin{array}{l}\mathbf{f} \\  \mathbf{q} \end{array} \right\}  </math>
2114
|}
2115
| style="width: 5px;text-align: right;" | (132)
2116
|}
2117
2118
donde
2119
2120
<span id="eq-133"></span>
2121
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2122
|-
2123
| 
2124
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2125
|-
2126
| style="text-align: center;" | <math>K_{IJ}=\stackunder{\Omega }{\int }\nabla \phi _{I}\cdot \nabla \phi  _{J}d\Omega \hbox{ }\mathbf{K\in }Mat\left(N\times N\right)  </math>
2127
|}
2128
| style="width: 5px;text-align: right;" | (133)
2129
|}
2130
2131
<span id="eq-134"></span>
2132
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2133
|-
2134
| 
2135
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2136
|-
2137
| style="text-align: center;" | <math>G_{IK}=-\stackunder{\Gamma _{u}}{\int }\phi _{I}\Psi _{K}d\Gamma _{u}\hbox{ }\mathbf{G\in }Mat(N\times card(\mathcal{G}(\Gamma _{u})))  </math>
2138
|}
2139
| style="width: 5px;text-align: right;" | (134)
2140
|}
2141
2142
<span id="eq-135"></span>
2143
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2144
|-
2145
| 
2146
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2147
|-
2148
| style="text-align: center;" | <math>f_{I}=\stackunder{\Omega }{\int }\phi _{I}bd\Omega +\stackunder{\Gamma _{t}}{ \int }\phi _{I}td\Gamma _{t}\hbox{ }\mathbf{f\in }Vec(N)  </math>
2149
|}
2150
| style="width: 5px;text-align: right;" | (135)
2151
|}
2152
2153
<span id="eq-136"></span>
2154
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2155
|-
2156
| 
2157
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2158
|-
2159
| style="text-align: center;" | <math>q_{K}=\stackunder{\Gamma _{u}}{\int }\Psi _{K}u_{p}d\Gamma _{u}\hbox{  }\mathbf{q}\in Vec(card(\mathcal{G}(\Gamma _{u})))   </math>
2160
|}
2161
| style="width: 5px;text-align: right;" | (136)
2162
|}
2163
2164
Como primera consecuencia, el uso de multiplicadores de Lagrange para imponer las condición de contorno escencial, supone un aumento del ancho de banda de la matriz <math display="inline">\mathbf{K}</math> respecto de la formulación de Galerkin utilizada en el método de elementos finitos. Esto, sumado al inconveniente de que la matriz final no es definida positiva, a pesar de su simetría <span id='citeF-8'></span>[[#cite-8|[8]]], conlleva un encarecimiento del coste computacional asociado a la resolución del sistema.
2165
2166
<span id="fn-15"></span>
2167
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-15|<sup>1</sup>]]) <math>u_{,n}</math> representa la derivada respecto de la normal</span>
2168
2169
===2.3.2 Evaluación numérica de las integrales===
2170
2171
Una vez implementada la solución para imponer la condición de contorno, surge la necesidad de evaluar numéricamente las integrales  Kij.Lagrange, [[#eq-134|134]], [[#eq-135|135]] y [[#eq-136|136]], respetando en la medida de lo posible la filosofía de los métodos  ''sin malla.'' Las estrategias que se han desarrollado para solucionar este dilema, pueden clasificarse en tres tipos:
2172
2173
<ol>
2174
2175
<li> ''Integración nodal, Integración por subdominios''</li>
2176
2177
<li> ''Celda de integración''</li>
2178
2179
<li> ''Malla auxiliar de elementos'' </li>
2180
2181
</ol>
2182
2183
La integración nodal es la más fácil y rápida de implementar. Al igual de lo que ocurre en las aproximaciones SPH, se aprovecha la misma partición de puntos del dominio para realizar la evaluación de las integrales, utilizándose expresiones del tipo
2184
2185
<span id="eq-137"></span>
2186
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2187
|-
2188
| 
2189
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2190
|-
2191
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }g(\mathbf{x})d\Omega =\stackrel{N}{\stackunder{I=1 }{\sum }}g(\mathbf{x}_{I})\Delta V_{I}   </math>
2192
|}
2193
| style="width: 5px;text-align: right;" | (137)
2194
|}
2195
2196
<span id="eq-138"></span>
2197
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2198
|-
2199
| 
2200
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2201
|-
2202
| style="text-align: center;" | <math>\stackunder{\Gamma }{\int }g(\mathbf{x})d\Gamma =\stackrel{N}{\stackunder{I=1 }{\sum }}g(\mathbf{x}_{I})\Delta S_{I}   </math>
2203
|}
2204
| style="width: 5px;text-align: right;" | (138)
2205
|}
2206
2207
donde <math display="inline">\Delta V_{I}</math> y <math display="inline">\Delta S_{I}</math> son una medida del volúmen y superficie respectivamente, del entorno que rodea al punto <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>. Poder seleccionar y asignar adecuadamente estos parámetros no es para nada una tarea trivial, sobre todo en geometrías irregulares y en 3D, pero quizás el mayor inconveniente de la ''integración nodal'' sea la aparición de fenómenos de inestabilidad. Este tipo de inestabilidad, conocida como tensile instabilities'', ''fue inicialmente identificada en las aproximaciones SPH por <span id='citeF-92'></span>[[#cite-92|[92]]]. Con posterioridad este fenómeno ha sido objeto de estudio por parte de diferentes grupos de investigación, al respecto, referencias como [] DYK 95 <span id='citeF-28'></span>[[#cite-28|[28]]] [BEI 96] [RAN 96] <span id='citeF-23'></span>[[#cite-23|[23]]] [BON
2208
00a] <span id='citeF-13'></span>[[#cite-13|[13]]], reflejan el esfuerzo dedicado por los investigadores en identificar el origen de estas inestabilidades y plantear posibles soluciones.
2209
2210
En el procedimiento de integración por subdominios, el cómputo de las integrales se realiza a través de una cuadratura numérica sobre un subdominio definido de forma local, el cual tiene generalmente una forma geométrica sencilla como una esfera, cubo o elipsoide para facilitar la integración [ATLU 98] [ZHU 98a] [DE 00] [LIU 01]. Si bien el método resultante se considera libre de malla, la definición de estos subdominios de integración, especialmente en el contorno, no es una tarea sencilla y requiere de técnicas especiales.
2211
2212
La segunda y tercera alternativa tienen la desventaja de que el método resultante no es verdaderamente un método sin malla, puesto que en ambos se recurre a una cuadratura numérica, como las conocidas cuadraturas de Gauss o regla del trapecio, para evaluar las integrales. Previamente, se debe definir una malla auxiliar formada por una red de celdas o elementos finitos, como se muestra en la figura [[#img-6|6]], en donde se definen los puntos de integración . Se puede también observar de la figura, que en el caso de las celdas de integración estas se definen, independiente de la posición de los puntos, como un arreglo regular, a diferencia de la malla auxiliar de elementos finitos cuyos nodos coinciden con los vértices del elemento. A pesar que la evaluación de las integrales es independiente del proceso de interpolación elegido, el hecho de particionar el dominio ya sea con un CAD o con un mallador, ensombrece notablemente las posibles ventajas de los metodos sin malla. Además, en el caso de utilizar una cuadratura de Gauss, no existe un criterio respecto del número de celdas <math display="inline">n_{c}</math> y números de puntos <math display="inline"> n_{g}</math> de la cuadratura a utilizar, adoptándose relaciones en función del número de nodos <math display="inline">N</math> y el número de nodos en cada celda <math display="inline">N_{c}</math> respectivamente, como <span id='citeF-9'></span>[[#cite-9|[9]]] <span id='citeF-58'></span>[[#cite-58|[58]]]
2213
2214
<span id="eq-139"></span>
2215
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2216
|-
2217
| 
2218
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2219
|-
2220
| style="text-align: center;" | <math>n_{c}=N   </math>
2221
|}
2222
| style="width: 5px;text-align: right;" | (139)
2223
|}
2224
2225
<span id="eq-140"></span>
2226
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2227
|-
2228
| 
2229
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2230
|-
2231
| style="text-align: center;" | <math>n_{g}=\left(\sqrt{N_{c}}+p\right)^{2}\hbox{ con }p=2,3  </math>
2232
|}
2233
| style="width: 5px;text-align: right;" | (140)
2234
|}
2235
2236
La evaluación de las integrales, bajo estas alternativas, se realizan simbólicamente como
2237
2238
<span id="eq-141"></span>
2239
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2240
|-
2241
| 
2242
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2243
|-
2244
| style="text-align: right;" | <math>\stackunder{\Omega }{\int }g(\mathbf{x})d\Omega </math>
2245
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2246
| <math>\stackrel{n_{c}}{\sum }\stackrel{N_{c}}{\sum }g(\mathbf{x}_{G})\omega _{G}  </math>
2247
|-
2248
| style="text-align: right;" | <math> \stackunder{\Gamma }{\int }g(\mathbf{x})d\Gamma </math>
2249
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2250
| <math>\stackrel{n_{c}}{\sum }\stackrel{N_{c}}{\sum }g(\mathbf{x}_{G})\gamma _{G}  </math>
2251
|}
2252
| style="width: 5px;text-align: right;" | (141)
2253
|}
2254
2255
siendo <math display="inline">\mathbf{x}_{G}</math> un punto de integración y <math display="inline">\omega _{G}</math>, <math display="inline">\gamma  _{G}</math> los pesos de las cuadraturas de Gauss.<div id='img-6'></div>
2256
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2257
|-
2258
|[[Image:draft_Samper_249558229-tec-integracion.png|600px|Cuadraturas numericas utilizadas en los metodos sin malla. (a) celda de integracion (b) malla auxiliar de elementos finitos]]
2259
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2260
| colspan="1" | '''Figura 6:''' Cuadraturas numericas utilizadas en los metodos sin malla. (a) celda de integracion (b) malla auxiliar de elementos finitos
2261
|}
2262
2263
===2.3.3 Discretización mediante colocación puntual===
2264
2265
En el método de colocación puntual las funciones de test se escogen como (recuérdese [[#eq-120|120]])
2266
2267
<span id="eq-142"></span>
2268
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2269
|-
2270
| 
2271
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2272
|-
2273
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{v}_{I}\mathbf{(x})=\overline{\mathbf{v}}_{I}(\mathbf{x})=\overline{ \overline{\mathbf{v}}}_{I}(\mathbf{x})=\delta (\mathbf{x-x}_{I})\hbox{ }I=1,...,N   </math>
2274
|}
2275
| style="width: 5px;text-align: right;" | (142)
2276
|}
2277
2278
donde la función <math display="inline">\delta (\mathbf{x-x}_{I})</math> es la delta de Dirac, que cumple las propiedades siguientes
2279
2280
<span id="eq-143"></span>
2281
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2282
|-
2283
| 
2284
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2285
|-
2286
| style="text-align: right;" | <math>\delta (\mathbf{x-x}_{I}) </math>
2287
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2288
| <math>0\hbox{ }\forall \mathbf{x}\neq \mathbf{x }_{I}  </math>
2289
|-
2290
| style="text-align: right;" | <math> \stackunder{\Omega }{\int }\delta (\mathbf{x-x}_{I})d\Omega  </math>
2291
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2292
| <math>\mathbf{Id}  </math>
2293
|}
2294
| style="width: 5px;text-align: right;" | (143)
2295
|}
2296
2297
Reemplazando los valores de las funciones de test en la ecuación integral de residuos ponderados [[#eq-124|124]], o forma fuerte, se obtiene el siguiente sistema de ecuaciones discretas
2298
2299
<span id="eq-144"></span>
2300
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2301
|-
2302
| 
2303
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2304
|-
2305
| style="text-align: right;" | <math>\left(\Delta \widehat{u}+b\right)_{\mathbf{x}_{I}} </math>
2306
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2307
| <math>0\hbox{ }\forall \mathbf{x}_{I}\mathbf{\in }\Omega -\Gamma   </math>
2308
|-
2309
| style="text-align: right;" | <math> \left(\widehat{u}_{,n}-t\right)_{\mathbf{x}_{I}} </math>
2310
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2311
| <math>0\hbox{ }\forall \mathbf{x}_{I}\in \Gamma _{t}  </math>
2312
|-
2313
| style="text-align: right;" | <math> \left(\widehat{u}-u_{p}\right)_{\mathbf{x}_{I}} </math>
2314
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2315
| <math>0\hbox{ }\forall  \mathbf{x}_{I}\in \Gamma _{u}   </math>
2316
|}
2317
| style="width: 5px;text-align: right;" | (144)
2318
|}
2319
2320
lo que corresponde a hacer nulo el residuo en un determinado número de puntos del dominio, resultando innecesario cualquier proceso de integración [ZIE 94]. El procedimiento anterior es aplicable para cualquiera de las aproximaciones ''meshless'' estudiadas, debe notarse, que en el caso de la ecuación de Laplace, la función interpolante debe tener continuidad <math display="inline">C^{2}</math>, lo que también supone utilizar, en el caso de las aproximaciones MLS y SPH, una función de ponderación de clase <math display="inline"> C^{2}</math>. Reemplazando la aproximación [[#eq-119|119]] en el sistema de ecuaciones [[#eq-144|144]], se obtiene finalmente el conjunto de ecuaciones discretizadas cuya forma compacta es
2321
2322
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2323
|-
2324
| 
2325
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2326
|-
2327
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{Ku}^{h}=\mathbf{f} </math>
2328
|}
2329
| style="width: 5px;text-align: right;" | (145)
2330
|}
2331
2332
donde la matriz <math display="inline">\mathbf{K}\in Mat(N\times N)</math> contiene las funciones de forma <math display="inline">\phi _{I}(\mathbf{x})</math>, <math display="inline">\mathbf{u}^{h}\in Vec(N)</math> contiene los parámetros desconocidos, o incógnitas del problema sin malla, y <math display="inline"> \mathbf{f}\in Vec(N)</math> los términos que incluyen los valores prescritos de fuerzas <math display="inline">b</math>, <math display="inline">t</math> y los desplazamientos <math display="inline">u_{p}</math>. Recientemente, la capacidad de la técnica de colocación puntual ha sido explorada tambi én con una aproximación tipo RKPM <span id='citeF-1'></span>[[#cite-1|[1]]].
2333
2334
La implementación de un método sin malla con un esquema de colocación puntual, es un proceso rápido y sencillo. En principio, no requiere de un procedimiento especial para prescribir la condición de contorno de Neumann<span id="fnc-16"></span>[[#fn-16|<sup>1</sup>]], ni se requiere de técnicas específicas para evaluar la cuadratura numérica de las integrales. En definitiva, es la técnica de discretización que mejor se adapta a los requerimientos de las aproximaciones sin malla. Quizás deba mencionarse como desventaja, desde el punto de vista del coste computacional, que en la técnica de colocación puntual se requiere calcular términos del mismo orden de los que intervienen en las ecuaciones diferenciales del problema, por ejemplo, de segundo orden para el problema de la ecuación de Laplace. Esto, como se mecionó oportunamente, influye en los requerimientos de consistencia que se le exigirá a la aproximación ''meshless'', situación que contrasta con la técnica de Galerkin, donde la utilización de la ecuación integral en su ''forma débil,'' reduce en un orden de magnitud el grado de los términos que deben ser evaluados.
2335
2336
Por último, un aspecto importante que debe ser investigado cuando se utiliza el esquema de colocación puntual, tal como se verá más adelante, es el hecho de que el método resultante pueda ser sensible a dos cosas: la forma de seleccionar los subdominios o nubes, y sobre todo, respecto de la forma de imponer la condición de contorno de Neumann.
2337
2338
<span id="fn-16"></span>
2339
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-16|<sup>1</sup>]])  Esta idea deberá ser reformulada a la luz de los resultados del capítulo 4</span>
2340
2341
==2.4 Recapitulación de los principales métodos sin malla==
2342
2343
Se han revisado los distintos aspectos teóricos que conforman un método ''meshless'', es decir, ''tipo de aproximación, función de ponderación e implementación numérica'', buscando comprender la importancia o el rol que cumple cada uno de ellos. Por separado, cada uno de estos aspectos puede ser visto como un ''ingrediente'', que una vez seleccionados permiten la construcción y utilización de una nueva técnica numérica cuyo rasgo distintivo es ser libre de malla, o muy poco dependiente de ella. Si bien el método sin malla más antiguo que recoge la literatura es el ''Smooth Particle Hydrodynamics (SPH)'' <span id='citeF-59'></span>[[#cite-59|[59]]] [GIN 77]'','' concebido inicialmente para modelar determinados fenómenos astrofísicos en la década de los setenta, han debido transcurrir más de quince años para que éstos hayan sido nuevamente redescubiertos y utilizados en la resolución de problemas de contorno. Un buen estudio acerca del método SPH y sus bases teóricas, que sirvió para impulsar su aplicación en medios continuos, fue hecho por Monaghan en <span id='citeF-64'></span>[[#cite-64|[64]]]. Con el transcurso del tiempo y por medio de diversas investigaciones, se ha ido comprobando que la sencillez y simplicidad del mismo, puede comprometer la exactitud de la solución y provocar fenómenos de inestabilidad <span id='citeF-92'></span>[[#cite-92|[92]]] [DYK 95] [] BEL 96a [BON 99]. Esta situación ha propiciado un nuevo estudio y análisis del método por parte de los investigadores, continuándose hoy en dia la búsqueda de soluciones que permitan moderar o corregir las deficiencias originales de la aproximación [] DYK 97 [BON 00a] [BON 00b].
2344
2345
En forma contemporánea al surgimiento del método SPH, Liszka [] LIS 77 propone una interesante técnica de interpolación para un set de nodos distribuidos arbitrariamente, basada en el desarrollo de ecuaciones en diferencias finitas generalizadas. Inicialmente en este método, el número de nodos utilizados para construir la aproximación local era fijo y su elección no dependía del tamaño del soporte de una función de ponderación, lo que suponía contar con una aproximación discontinua a través del dominio. Esta situación, sumado al bajo grado de regularidad de la base de interpolación, parece haber influido en el hecho de que inicialmente este tipo de aproximación no fuera realmente considerada como una aproximación meshless. Trabajos posteriores desarrollados por los mismos autores <span id='citeF-48'></span>[[#cite-48|[48]]] <span id='citeF-83'></span>[[#cite-83|[83]]], han demostrado la manera de implementar la técnica de mínimos cuadrados ponderados para obtener la aproximación local, posibilitando bajo condiciones concretas que esta técnica basada en formulaciones de diferencias finitas generalizadas, pueda ser interpretada como una técnica MLS.
2346
2347
Otra vertiente desarrollada en los métodos sin malla surge como respuesta a los principales inconvenientes que presentaban las aproximaciones SPH, poca exactitud de la solución en los contornos para un número reducido de partículas. Para ello, Liu <span id='citeF-50'></span>[[#cite-50|[50]]] recurre a la utilización de una función de corrección para plantear la aproximación local, dando lugar a nueva variante en los métodos sin malla conocida como ''Reproducing Kernel Particle Method (RKPM)''. Esta nueva proposición incorpora las ideas principales de las transformaciones ''wavelets'' [WIL 94] para reproducir una función, utilizando en la ''integral window transform'' una función kernel de soporte compacto, de manera que pueda ser trasladada a través del dominio. Por otro lado cuando la función de corrección se toma igual a la unidad, se recupera en su forma original la aproximación SPH, lo que permite considerar a esta ultima como un caso particular dentro del método RKPM.
2348
2349
En el caso de las aproximaciones por mínimos cuadrados, fue Nayroles  <span id='citeF-69'></span>[[#cite-69|[69]]] en el método sin malla bautizado como ''Diffuse Element Method (DEM), ''quien utilizó por primera vez la técnica MLS para resolver problemas de contorno. Con posterioridad esta técnica ha sido utilizada por diferentes investigadores, con modificaciones o planteamientos alternativos para implementar la discretización, dando lugar a un buen número de formulaciones ''meshless'' con aproximación MLS. Desde sus inicios hasta la fecha destacan, entre otras, la denominada ''Element-Free Galerkin Method (EFGM)'', propuesta por Belytschko <span id='citeF-9'></span>[[#cite-9|[9]]] y ''Finite Point Method (FPM)'', propuesta por Oñate <span id='citeF-71'></span>[[#cite-71|[71]]]. En este último método se recurre a la aproximación MLS con un esquema de colocación puntual para resolver el sistema de ecuaciones, dando origen a una técnica que desde sus inicios se ha caracterizado por ser totalmente libre de malla.
2350
2351
Otra línea de investigación y comprensión de estos métodos surge a partir de los trabajos desarrollados por Duarte [DUA 95a] y Babuska [BAB 96], basados en el concepto matemático de partición de la unidad. Como resultado de estas investigaciones dos nuevos métodos, con ciertas similitudes entre ellos, son propuestos: H ''p Clouds (HPC) ''y ''Partition of Unity Finite Element Method (PUFEM)''. Además, a estos autores se les reconoce el mérito de haber interpretado las aproximaciones MLS como un caso particular de una partición de la unidad y la posibilidad de contar con métodos sin malla capaces de realizar procedimientos adaptativos de la solución.
2352
2353
Desde la segunda mitad de la década de los noventa hasta hoy en dia, el fértil campo de utilización y aplicación de los métodos sin malla parece haber definitivamente llamado la atención de los investigadores, principalmente por el progresivo número de técnicas y sus variantes que han ido apareciendo. Al respecto, la figura  prin.met.sin malla muestra una recopilación de los distintos métodos propuestos hasta la fecha<span id="fnc-17"></span>[[#fn-17|<sup>1</sup>]] y la progresión experimentada por estos durante los últimos años, identificándose para cada uno de ellos las técnicas de aproximación y discretización utilizadas<span id="fnc-18"></span>[[#fn-18|<sup>2</sup>]]. Finalmente, si se piensa en las distintas alternativas que existen y que han sido analizadas en el presente capítulo para cada una de las 3 etapas fundamentales de los métodos sin malla (''aproximación, función de ponderación y discretización)'', puede augurarse para el futuro una investigación sostenida en el estudio y utilización de estos en diversos campos de la ingeniería y otras disciplinas.
2354
2355
<div id='img-7'></div>
2356
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2357
|-
2358
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Principales metodos sin malla]]
2359
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2360
| colspan="1" | '''Figura 7:''' Principales metodos sin malla
2361
|}
2362
2363
<span id="fn-17"></span>
2364
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-17|<sup>1</sup>]])  La tabla sólo incluye los métodos sin malla más representativos, según los fundamentos teóricos estudiados en el capítulo</span>
2365
2366
<span id="fn-18"></span>
2367
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-18|<sup>2</sup>]])  Las funciones de ponderación mayoritariamente utilizadas son la de Gauss normalizada y el spline</span>
2368
2369
=3 Formulación del método de Puntos Finitos=
2370
2371
Siguiendo la metodología utilizada en el capítulo anterior, a continuación se entregan los conceptos teóricos de la formulación del Método de Puntos Finitos (MPF) que permitirán comprender su funcionamiento y su posterior implementación, para la resolución de diversos problemas de contorno en elasticidad lineal de sólidos. Recordando la figura [[#img-7|7]] se puede tener una primera noción acerca de las características principales del MPF (ó en ingles FPM) como técnica sin malla; ''aproximación local MLS'', ''función de ponderación de Gauss ''y '' colocación puntual'' para evaluar las integrales. Sin embargo, aunque pertenece a la familia MLS, el tipo de aproximación específica utilizada en el MPF presenta algunas particularidades respecto de la formulación original. Estas y otras características propias del MPF serán analizadas a continuación.
2372
2373
==3.1 Aproximación mediante mínimos cuadrados ponderados fijos==
2374
2375
Como se mencionó oportunamente en el capítulo anterior, la técnica de interpolación MLS presenta dos grandes inconvenientes; en primer lugar la dificultad para establecer una definición global de la función de ponderación para cualquier punto <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math> de la partición, y en segundo término lo complejo que resulta obtener la derivada de la función de forma. En el método de puntos finitos [] OÑA 95a <span id='citeF-74'></span>[[#cite-74|[74]]] <span id='citeF-75'></span>[[#cite-75|[75]]] [OÑA 98] se recurre al uso de una función de ponderación fija, procedimiento denominado ''' fixed weighted least squares''' (FWLS), para solventar estos problemas. La idea detrás de este procedimiento es, definir la función de ponderación <math display="inline">w(\mathbf{x}-\mathbf{x}_{I})</math> solamente en los nodos <math display="inline"> \mathbf{x}_{I}</math> donde se requiere calcular la función incógnita, y no en cualquier punto <math display="inline">\mathbf{x}</math> del dominio, limitándo de esta manera la validez de la aproximación al interior del subdominio o nube <math display="inline">\Omega  _{I}</math>. Utilizando la nomenclatura definida en esta tesis, la función de ponderación en el método de puntos finitos tendrá esta vez la siguiente forma: <math display="inline">w(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{j})</math>, es decir tendrá su máximo valor en el nodo <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>, denominado ''nodo estrella'', atenuándose en la medida que aumenta la distancia entre un nodo <math display="inline">\mathbf{x}_{j}</math> de la nube y el nodo estrella. Esta vez <math display="inline">j=1,....n</math> <math display="inline"> \mid n=card(\mathcal{S}(\mathbf{x}_{I}))</math>. Para comprender de mejor forma los cambios que introduce en la aproximación MLS el uso de una función de ponderación fija, en la figura [[#img-8|8]] se representa la aproximación FWLS para una nube de 5 puntos (compárese con la figura [[#img-3|3]]).
2376
2377
<div id='img-8'></div>
2378
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2379
|-
2380
|[[Image:draft_Samper_249558229-fwls.png|600px|Aproximacion por minimos cuadrados ponderados tipo FWLS]]
2381
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2382
| colspan="1" | '''Figura 8:''' Aproximacion por minimos cuadrados ponderados tipo FWLS
2383
|}
2384
2385
===3.1.1 Construcción===
2386
2387
En el MPF, la aproximación FWLS de la función <math display="inline">u(\mathbf{x})</math> en el subdominio o nube <math display="inline">\Omega _{I}</math> se construye de la siguiente forma
2388
2389
<span id="eq-146"></span>
2390
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2391
|-
2392
| 
2393
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2394
|-
2395
| style="text-align: center;" | <math>u(\mathbf{x})\cong \widehat{u}(\mathbf{x})=\stackrel{m}{\stackunder{i=1}{ \sum }}p_{i}(\mathbf{x})\alpha _{i}=\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{\alpha  }\hbox{ }\forall \mathbf{x}_{I}\in \Omega \hbox{, }\forall \mathbf{x}\in \Omega _{I}   </math>
2396
|}
2397
| style="width: 5px;text-align: right;" | (146)
2398
|}
2399
2400
siendo esta vez <math display="inline">\mathbf{\alpha }^{T}\mathbf{=}\left[\alpha _{1}\hbox{ }\alpha _{2}........\alpha _{m}\right]</math> un vector de parámetros constantes, es decir válidos unicamente en la respectiva nube <math display="inline">\Omega  _{I}</math> y que no dependen de las coordenadas espaciales <math display="inline">\mathbf{x}</math>, y <math display="inline"> \mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})</math> es la base de interpolación que contiene típicamente monomios. Tal como en una interpolación por mínimos cuadrados, la condición <math display="inline">n\geq m</math> impide que la aproximación <math display="inline"> \widehat{u}(\mathbf{x})</math> pueda ajustarse a todos los valores nodales <math display="inline">u( \mathbf{x}_{j})=u_{j}^{h}</math> con <math display="inline">j=1,....,n</math>, por esto se recurre a la minimización de la suma del error en cada punto, ponderado por una función fija como
2401
2402
<span id="eq-147"></span>
2403
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2404
|-
2405
| 
2406
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2407
|-
2408
| style="text-align: center;" | <math>J_{I}=\stackrel{n}{\stackunder{j=1}{\sum }}w(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{j})\left(u_{j}^{h}-\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x}_{j})\mathbf{\alpha }\right) ^{2}   </math>
2409
|}
2410
| style="width: 5px;text-align: right;" | (147)
2411
|}
2412
2413
cuya forma compacta matricial es<span id="fnc-19"></span>[[#fn-19|<sup>1</sup>]]
2414
2415
<span id="eq-148"></span>
2416
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2417
|-
2418
| 
2419
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2420
|-
2421
| style="text-align: center;" | <math>J_{I}=\left(\mathbf{u}^{h}\mathbf{-P}(\mathbf{x}_{I})\mathbf{\alpha }\right)^{T}\mathbf{W}_{I}\left(\mathbf{u}^{h}\mathbf{-P}(\mathbf{x}_{I}) \mathbf{\alpha }\right)  </math>
2422
|}
2423
| style="width: 5px;text-align: right;" | (148)
2424
|}
2425
2426
donde
2427
2428
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2429
|-
2430
| 
2431
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2432
|-
2433
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{u}^{h}=\left[u_{1}^{h}\hbox{ }u_{2}^{h}\hbox{ }........u_{n}^{h} \right]^{T},\in Vec(n),\hbox{ }n=card(\mathcal{S}(\mathbf{x}_{I}))  </math>
2434
|}
2435
|}
2436
2437
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2438
|-
2439
| 
2440
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2441
|-
2442
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{P}(\mathbf{x}_{I})=\left[ \begin{array}{llll} p_{1}(\mathbf{x}_{1}) & p_{2}(\mathbf{x}_{1}) & \cdots & p_{m}(\mathbf{x}_{1}) \\  p_{1}(\mathbf{x}_{2}) & p_{2}(\mathbf{x}_{2}) & \cdots & p_{m}(\mathbf{x}_{2}) \\  \vdots & \vdots & \ddots & \vdots \\  p_{1}(\mathbf{x}_{n}) & p_{2}(\mathbf{x}_{n}) & \cdots & p_{m}(\mathbf{x}_{n}) \end{array} \right],\hbox{ }\in Mat(n\times m)  </math>
2443
|}
2444
|}
2445
2446
<span id="eq-149"></span>
2447
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2448
|-
2449
| 
2450
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2451
|-
2452
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{W}_{I}=\left[ \begin{array}{cccc}w(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{1}) & 0 & \cdots & 0 \\  0 & w(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{2}) & \cdots & 0 \\  \vdots & \vdots & \ddots & \vdots \\  0 & 0 & \cdots & w(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{n}) \end{array} \right]\hbox{ },\hbox{ }\in Mat(n\times n)   </math>
2453
|}
2454
| style="width: 5px;text-align: right;" | (149)
2455
|}
2456
2457
La minimización estándar del funcional [[#eq-147|147]] respecto del vector <math display="inline">\mathbf{\alpha }</math>, permite obtener esta vez
2458
2459
<span id="eq-150"></span>
2460
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2461
|-
2462
| 
2463
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2464
|-
2465
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{\alpha =}\overline{\mathbf{C}}_{I}^{-1}\mathbf{u}^{h}\hbox{ },\hbox{ con }\overline{\mathbf{C}}_{I}^{-1}=\mathbf{A}_{I}^{-1}\mathbf{B}_{I}  </math>
2466
|}
2467
| style="width: 5px;text-align: right;" | (150)
2468
|}
2469
2470
siendo <math display="inline">\mathbf{A}_{I}=\mathbf{A}\left(\mathbf{x}_{I}\right)</math> (matriz de momentos), y <math display="inline">\mathbf{B}_{I}=\mathbf{B}\left(\mathbf{x}_{I}\right)</math> respectivamente
2471
2472
<span id="eq-151"></span>
2473
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2474
|-
2475
| 
2476
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2477
|-
2478
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{A}_{I}=\mathbf{P}^{T}(\mathbf{x}_{I})\mathbf{W}_{I}\mathbf{P}( \mathbf{x}_{I})   </math>
2479
|}
2480
| style="width: 5px;text-align: right;" | (151)
2481
|}
2482
2483
<span id="eq-152"></span>
2484
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2485
|-
2486
| 
2487
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2488
|-
2489
| style="text-align: center;" | <math>\left[A_{I}\right]_{ij}=\stackunder{k=1}{\stackrel{n}{\sum }}p_{i}(\mathbf{ x}_{k})w(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{k})p_{j}(\mathbf{x}_{k})\qquad  i,j=1,....,m   </math>
2490
|}
2491
| style="width: 5px;text-align: right;" | (152)
2492
|}
2493
2494
<span id="eq-153"></span>
2495
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2496
|-
2497
| 
2498
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2499
|-
2500
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{B}_{I}=\mathbf{P}^{T}(\mathbf{x}_{I})\mathbf{W}_{I}\hbox{ }  </math>
2501
|}
2502
| style="width: 5px;text-align: right;" | (153)
2503
|}
2504
2505
<span id="eq-154"></span>
2506
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2507
|-
2508
| 
2509
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2510
|-
2511
| style="text-align: center;" | <math>\left[B_{I}\right]_{ij}=p_{i}(\mathbf{x}_{j})w(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{j})\hbox{ }i=1,...,m\hbox{ }j=1,...,n  </math>
2512
|}
2513
| style="width: 5px;text-align: right;" | (154)
2514
|}
2515
2516
La aproximación final en el MPF se consigue reemplazando la expresión [[#eq-150|150]] en [[#eq-146|146]], con lo que se obtiene
2517
2518
<span id="eq-155"></span>
2519
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2520
|-
2521
| 
2522
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2523
|-
2524
| style="text-align: right;" | <math>u(\mathbf{x}) </math>
2525
| style="text-align: center;" | <math>\cong </math>
2526
| <math>\widehat{u}(\mathbf{x})=\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x}) \overline{\mathbf{C}}_{I}^{-1}\mathbf{u}^{h}  </math>
2527
|-
2528
| style="text-align: right;" | 
2529
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2530
| <math>\stackrel{n}{\stackunder{i=1}{\sum }}\stackrel{m}{\stackunder{j=1}{\sum }}\stackrel{m}{\stackunder{k=1}{\sum }}p_{k}(\mathbf{x})\left[A_{I}\right] _{kj}^{-1}\left[B_{I}\right]_{ji}u_{i}^{h}\hbox{ }\forall \mathbf{x}\in \Omega _{I}\hbox{ }   </math>
2531
|}
2532
| style="width: 5px;text-align: right;" | (155)
2533
|}
2534
2535
siendo las funciones de forma
2536
2537
<span id="eq-156"></span>
2538
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2539
|-
2540
| 
2541
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2542
|-
2543
| style="text-align: right;" | <math>\phi _{I}^{i}(\mathbf{x}) </math>
2544
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2545
| <math>\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\overline{\mathbf{C}}_{I}^{-1}=\mathbf{p}^{T}(\mathbf{x})\mathbf{A}_{I}^{-1}\mathbf{B}_{I}  </math>
2546
|-
2547
| style="text-align: right;" | 
2548
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2549
| <math>\stackrel{m}{\stackunder{j=1}{\sum }}\stackrel{m}{\stackunder{k=1}{\sum }}p_{k}(\mathbf{x})\left[A_{I}\right]_{kj}^{-1}\left[B_{I}\right]_{ji} \hbox{ , }i\in \mathcal{S}(\mathbf{x}_{I})   </math>
2550
|}
2551
| style="width: 5px;text-align: right;" | (156)
2552
|}
2553
2554
Se debe notar, de acuerdo con la expresión [[#eq-146|146]], que la aproximación FWLS se define para cada subdominio de interpolación <math display="inline"> \Omega _{I}</math>. En consecuencia, un punto <math display="inline">i</math> que pertenezca a dos nubes <math display="inline"> \Omega _{I}</math> y <math display="inline">\Omega _{J}</math> respectivamente, y entre las cuales exista cierto traslape, tendrá asociadas diferentes funciones de forma según si se adscribe a una u otra nube, lo que significa <math display="inline">\phi _{I}^{i}( \mathbf{x})\neq \phi _{J}^{i}(\mathbf{x})</math>. La interpolación resulta ahora multievaluada en <math display="inline">i</math>, por lo que es preciso tomar alguna decisión que limite la elección a un único valor. En el MPF, por ejemplo, esta disyuntiva se resuelve utilizando un procedimiento de colocación puntual <span id='citeF-71'></span>[[#cite-71|[71]]] <span id='citeF-74'></span>[[#cite-74|[74]]] <span id='citeF-75'></span>[[#cite-75|[75]]] [OÑA 98] [OÑA
2555
00] <span id='citeF-81'></span>[[#cite-81|[81]]].
2556
2557
A continuación se muestran de forma gráfica, para un caso 1D, las pricipales características de la función de forma FWLS utilizada en el MPF. En primer término la figura [[#img-9|9]] muestra las funciones de forma para el caso de nubes de 5 puntos (<math display="inline">n=5</math>), y una base de interpolación lineal, cuadrática y cúbica respectivamente, de seguida, la figura [[#img-10|10]] muestra las distintas funciones de forma para una base de interpolación cuadrática (<math display="inline">m=3</math>), y nubes de <math display="inline"> n=3</math>,<math display="inline">5</math> y <math display="inline">7</math> puntos.
2558
2559
<div id='img-9'></div>
2560
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2561
|-
2562
|[[Image:draft_Samper_249558229-func-forma1.png|600px|Funcion de forma FWLS para nubes de 5 puntos.a) m=2 b) m=3 c) m=4]]
2563
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2564
| colspan="1" | '''Figura 9:''' Funcion de forma FWLS para nubes de 5 puntos.a) m=2 b) m=3 c) m=4
2565
|}
2566
2567
<div id='img-10'></div>
2568
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2569
|-
2570
|[[Image:draft_Samper_249558229-func-forma2.png|600px|Funcion de forma FWLS para  m=3. a) n=3 b) n=5 c) n=7]]
2571
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2572
| colspan="1" | '''Figura 10:''' Funcion de forma FWLS para  m=3. a) n=3 b) n=5 c) n=7
2573
|}
2574
2575
Puede visualizarse en ambas figuras, como era de esperar, el carácter no interpolatorio de la aproximación FWLS y los diferentes valores que adopta la función de forma, para un mismo punto, según se incluya en una u otra nube. Por otro lado, como muestra la figura [[#img-10|10]], cuando el número de puntos de la nube coincide con el número de términos de la base de interpolación, en este caso <math display="inline">n=m=3</math>, la función de forma cumple la condición de interpolación estándar del Método de Elementos Finitos.
2576
2577
<span id="fn-19"></span>
2578
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-19|<sup>1</sup>]])  Si en [[#eq-147|147]] se elige una función de ponderación igual a la unidad, se obtiene una aproximación por mínimos cuadrados estándar</span>
2579
2580
===3.1.2 Propiedades===
2581
2582
La metodología para demostrar las propiedades de existencia y consistencia de la aproximación MLS, presentada en al apartado 2.1.1, es aplicable directamente para el caso FWLS si se reemplaza el punto <math display="inline">\overline{ \mathbf{x}}</math> por <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math>. Sin embargo, las condiciones para garantizar la inversa de la matriz de momentos y para reproducir cualquier función que se incluya en la base de interpolación, deberán restringirse al interior de cada subdominio de interpolación o nube <math display="inline"> \Omega _{I}</math> y no al dominio <math display="inline">\Omega </math>. La derivada parcial de la función de forma, en la aproximación FWLS, se obtiene derivando solamente los términos de la base de interpolación, pues a diferencia de lo que ocurre en el caso MLS, el vector de parámetros <math display="inline"> \mathbf{\alpha }</math> contiene términos constantes que no dependen de la posición del punto donde se quiere evaluar la aproximación. Recordando [[#eq-156|156]], la derivada de la función de forma tiene la siguiente expresión
2583
2584
<span id="eq-157"></span>
2585
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2586
|-
2587
| 
2588
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2589
|-
2590
| style="text-align: center;" | <math>\phi _{I,l}^{i}(\mathbf{x})=\stackrel{m}{\stackunder{j=1}{\sum }}\stackrel{m }{\stackunder{k=1}{\sum }}p_{k,l}(\mathbf{x})\left[A_{I}\right] _{kj}^{-1}\left[B_{I}\right]_{ji}   </math>
2591
|}
2592
| style="width: 5px;text-align: right;" | (157)
2593
|}
2594
2595
la cual coincide exactamente con la expresión [[#eq-45|45]], propuesta por Nayroles <span id='citeF-69'></span>[[#cite-69|[69]]], cuando esta se evalúa en el nodo estrella; osea para <math display="inline">\mathbf{x}=\mathbf{x}_{I}</math> en [[#eq-45|45]] y [[#eq-157|157]], <math display="inline">i=I</math> en [[#eq-157|157]]. Se debe notar que fuera del nodo <math display="inline">I</math>, las derivadas no guardan ninguna relación, esto queda reflejado nítidamente si se visualizan ambas a través de una gráfica, tal como se ilustra en las figuras [[#img-11|11]] y  [[#img-12|12]].
2596
2597
<div id='img-11'></div>
2598
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2599
|-
2600
|[[Image:draft_Samper_249558229-derfforma-fwls.png|600px|Derivada primera de la funcion de forma FWLS, m=3, n=5]]
2601
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2602
| colspan="1" | '''Figura 11:''' Derivada primera de la funcion de forma FWLS, m=3, n=5
2603
|}
2604
2605
<div id='img-12'></div>
2606
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2607
|-
2608
|[[Image:draft_Samper_249558229-derfforma-dls.png|600px|Derivada primera de la funcion de forma DLS, m=3, n=5]]
2609
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2610
| colspan="1" | '''Figura 12:''' Derivada primera de la funcion de forma DLS, m=3, n=5
2611
|}
2612
2613
A diferencia de lo que ocurre en el MEF, en donde la presencia de dos nodos muy cercanos genera un fuerte gradiente de la función de forma y por consiguiente errores numéricos en la solución, en el MPF existe la posibilidad de incluir nuevos puntos independiente de la distancia que exista entre los nodos de la partición. La figura [[#img-13|13]] muestra por ejemplo para una nube de 5 puntos, con dos de ellos situados a una distancia variable <math display="inline">\delta </math> del nodo estrella <math display="inline">I</math>, de que manera las funciones de forma para estos tres nodos tienden a coincidir cuando la relación <math display="inline">d/\delta </math> aumenta.
2614
2615
<div id='img-13'></div>
2616
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2617
|-
2618
|[[Image:draft_Samper_249558229-dist-punt2.png|600px|Funcion de forma FWLS para tres puntos muy cercanos (m=3). a)d/=2math b)  d/=20math c) d/=100math]]
2619
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2620
| colspan="1" | '''Figura 13:''' Funcion de forma FWLS para tres puntos muy cercanos (m=3). a)d/=2math b)  d/=20math c) d/=100math
2621
|}
2622
2623
Considerando la discretización regular del dominio de la figura  dominio2d, se pueden visualizar también para un caso 2D, las distintas tendencias de la función de forma FWLS y su derivada. Por ejemplo, si se utiliza una base de interpolación cuadrática y nubes regulares de 9 puntos (<math display="inline">n=6,m=9</math>), las figuras [[#img-15|15]], [[#img-16|16]] y  deryfform2d, muestran la forma típica de la función de forma y sus derivadas, para el nodo central <math display="inline">I</math> del dominio bidimensional. Además, las figuras [[#img-18|18]] y [[#img-19|19]] muestran la tendencia de la función de forma para los nodos del contorno <math display="inline">J</math> y <math display="inline">K</math> del dominio. Como era de esperar, al escoger una base de interpolación cuadrática, las superficies que representan las distintas funciones de forma muestran una tendencia parabólica, mientras que sus derivadas representan una superficie plana.
2624
2625
<div id='img-14'></div>
2626
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2627
|-
2628
|[[Image:draft_Samper_249558229-patch25puntos.png|600px|Discretizacion de un dominio bidimensional con 25 puntos]]
2629
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2630
| colspan="1" | '''Figura 14:''' Discretizacion de un dominio bidimensional con 25 puntos
2631
|}
2632
2633
<div id='img-15'></div>
2634
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2635
|-
2636
|[[Image:draft_Samper_249558229-funformai.png|600px|Funcion de forma del nodo central Imath para un dominio bidimensional]]
2637
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2638
| colspan="1" | '''Figura 15:''' Funcion de forma del nodo central Imath para un dominio bidimensional
2639
|}
2640
2641
<div id='img-16'></div>
2642
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2643
|-
2644
|[[Image:draft_Samper_249558229-derxfforma2d.png|600px|Derivada de la funcion de forma respecto a xmath, para el nodo Imath del dominio bidimensional]]
2645
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2646
| colspan="1" | '''Figura 16:''' Derivada de la funcion de forma respecto a xmath, para el nodo Imath del dominio bidimensional
2647
|}
2648
2649
<div id='img-17'></div>
2650
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2651
|-
2652
|[[Image:draft_Samper_249558229-deryfforma2d.png|600px|Derivada de la funcion de forma respecto de ymath, para el nodo Imath del dominio bidimensional]]
2653
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2654
| colspan="1" | '''Figura 17:''' Derivada de la funcion de forma respecto de ymath, para el nodo Imath del dominio bidimensional
2655
|}
2656
2657
<div id='img-18'></div>
2658
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2659
|-
2660
|[[Image:draft_Samper_249558229-funformaj.png|600px|Funcion de forma para el nodo de contorno Jmath del dominio bidimensional]]
2661
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2662
| colspan="1" | '''Figura 18:''' Funcion de forma para el nodo de contorno Jmath del dominio bidimensional
2663
|}
2664
2665
<div id='img-19'></div>
2666
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2667
|-
2668
|[[Image:draft_Samper_249558229-funformak.png|600px|Funcion de forma para el nodo esquina Kmath del dominio bidimensional]]
2669
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2670
| colspan="1" | '''Figura 19:''' Funcion de forma para el nodo esquina Kmath del dominio bidimensional
2671
|}
2672
2673
==3.2 Función de ponderación de Gauss==
2674
2675
En el MPF se recurre al uso de la función de Gauss para conferir el carácter local a la interpolación <span id='citeF-71'></span>[[#cite-71|[71]]] <span id='citeF-74'></span>[[#cite-74|[74]]], por ello bastaría utilizar [[#eq-108|108]] en la expresión del funcional [[#eq-147|147]] para construir la aproximación FWLS. Esta función queda definida completamente en base a los parámetros <math display="inline">d</math> (norma euclídea de la diferencia de vectores de posición entre el nodo estrella y un nodo de la nube), el radio de influencia <math display="inline">r</math> y el exponente <math display="inline">k</math>, recuérdese que el factor de apuntamiento <math display="inline">c</math> puede expresarse en función del radio de influencia. Por el momento, nada se ha dicho sobre la manera de calcular <math display="inline">r</math>. En general, el radio de influencia se estima como el producto de una costante entera positiva por la máxima distancia entre los nodos del subdominio <math display="inline">\Omega _{I}</math> y el nodo estrella como
2676
2677
<span id="eq-158"></span>
2678
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2679
|-
2680
| 
2681
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2682
|-
2683
| style="text-align: center;" | <math>r=q\stackunder{J\in \Omega _{I}}{\max }\left\|\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{J}\right\|=1.1d_{m\acute{a}x.}   </math>
2684
|}
2685
| style="width: 5px;text-align: right;" | (158)
2686
|}
2687
2688
donde el uso de la constante se justifica para evitar la singularidad de la matriz de momentos <math display="inline">\mathbf{A}_{I\hbox{ }}</math>, en el supuesto que <math display="inline">m=n</math>. Tomar como radio de influencia la distancia entre el nodo estrella <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math> y el <math display="inline">n-</math>ésimo punto más lejano, provoca que <math display="inline">w_{I}</math> se cancele en dicho punto o dicho de otra manera, que su ''peso relativo'' en el cálculo de las funciones de forma sea cero. Si se añade a esto, la posibilidad de que en esa nube <math display="inline">m=n</math>, entonces uno de los coeficientes de la diagonal de <math display="inline">\mathbf{W}_{I}</math> sería nulo y por tanto <math display="inline">rango\left(\mathbf{ A}_{I}\right)<m</math>, la matriz <math display="inline">\mathbf{A}_{I}</math> no es invertible y la aproximación dejaría de existir. Por otro lado, se debe mencionar que si <math display="inline">r\rightarrow \infty </math> implica <math display="inline">w\left(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}\right)\rightarrow 1</math>, con lo cual la función de ponderación no juega ningún papel relevante en el cálculo de las funciones de forma, convirtiéndose el método para obtener la aproximación en una técnica de mínimos cuadrados estándar.
2689
2690
En el desarrollo de los distintos ejemplos que se presentan en la tesis, salvo se indique lo contrario, se utilizará como referencia para el cómputo de la función de ponderación de Gauss, <math display="inline">q=1.1</math>, <math display="inline">k=1.0</math> y <math display="inline">c=0.25r</math>, sin embargo, tal como muestran las figuras [[#img-20|20]],  [[#img-21|21]] y [[#img-22|22]] para un caso 1D, manipulando estos parámetros se pueden obtener distintas formas de la función y en consecuencia distintos valores útiles para la aproximación. Analizando ambas figuras, se deduce que la función de Gauss (y en consecuencia la aproximación final), presenta sensibilidad tanto a la variación del parámetro <math display="inline">c</math> como al valor de <math display="inline">k</math>, existiendo un cierto compromiso entre ambos para el adecuado cómputo de las funciones de forma. Por último, en la figura [[#img-23|23]] se muestra una representación en 3D de la función de Gauss para el nodo central <math display="inline">I</math> del dominio de 25 puntos de la figura [[#img-14|14]].
2691
2692
<div id='img-20'></div>
2693
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2694
|-
2695
|[[Image:draft_Samper_249558229-fig-gauss-k.png|600px|Representacion de la funcion de ponderacion para distintos valores del parametro kmath ( c=0.25rmath , q=1.1math)]]
2696
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2697
| colspan="1" | '''Figura 20:''' Representacion de la funcion de ponderacion para distintos valores del parametro kmath ( c=0.25rmath , q=1.1math)
2698
|}
2699
2700
<div id='img-21'></div>
2701
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2702
|-
2703
|[[Image:draft_Samper_249558229-gauss-k.png|600px|Representacion de la funcion de ponderacion de Gauss para distintos valores del parametro qmath (c=0.25rmath , k=1.0math)]]
2704
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2705
| colspan="1" | '''Figura 21:''' Representacion de la funcion de ponderacion de Gauss para distintos valores del parametro qmath (c=0.25rmath , k=1.0math)
2706
|}
2707
2708
<div id='img-22'></div>
2709
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2710
|-
2711
|[[Image:draft_Samper_249558229-gauss-c.png|600px|Representacion de la funcion de ponderacion de Gauss para distintos valores del factor de apuntamiento cmath (q=1.1,math k=1.0math)]]
2712
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2713
| colspan="1" | '''Figura 22:''' Representacion de la funcion de ponderacion de Gauss para distintos valores del factor de apuntamiento cmath (q=1.1,math k=1.0math)
2714
|}
2715
2716
<div id='img-23'></div>
2717
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
2718
|-
2719
|[[Image:draft_Samper_249558229-fupongauss2d.png|600px|Representacion de la funcion de ponderacion de Gauss en 3D]]
2720
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
2721
| colspan="1" | '''Figura 23:''' Representacion de la funcion de ponderacion de Gauss en 3D
2722
|}
2723
2724
==3.3 Discretización mediante colocación puntual==
2725
2726
El esquema de colocación puntual es la técnica de discretización que mejor se adapta al tipo de aproximación FWLS, puesto que permite superar el inconveniente de evaluación múltiple que presentan las funciones de forma y sus derivadas, circunscribe la validez de la aproximación al nodo estrella <math display="inline">\mathbf{x}_{I}</math> y también porque el sistema discreto de ecuaciones se obtiene sin utilizar un proceso de integración, lo que en definitiva permite conservar el carácter sin malla del método. En el contexto de los métodos sin malla, esta técnica ha sido empleada en conjunto con aproximaciones en diferencias finitas generalizadas [LIS 80], con posterioridad, se implementa por primera vez con una aproximación FWLS en el método de puntos finitos MPF <span id='citeF-71'></span>[[#cite-71|[71]]] <span id='citeF-72'></span>[[#cite-72|[72]]].
2727
2728
Considérese el sistema de ecuaciones diferenciales que gobierna el comportamiento de un sólido lineal elástico, cuyas fuerzas de inercias son despreciables, es decir, la ecuación de equilibrio
2729
2730
<span id="eq-159"></span>
2731
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2732
|-
2733
| 
2734
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2735
|-
2736
| style="text-align: center;" | <math>\bigtriangledown \cdot \mathbf{\sigma (x})+\rho \mathbf{b(x})=\mathbf{0}\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Omega   </math>
2737
|}
2738
| style="width: 5px;text-align: right;" | (159)
2739
|}
2740
2741
con su correspondiente condición de Neumann
2742
2743
<span id="eq-160"></span>
2744
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2745
|-
2746
| 
2747
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2748
|-
2749
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{\sigma (x})\cdot \mathbf{n}=\overline{\mathbf{t}}(\mathbf{x})\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Gamma _{t}   </math>
2750
|}
2751
| style="width: 5px;text-align: right;" | (160)
2752
|}
2753
2754
y condición de Dirichlet
2755
2756
<span id="eq-161"></span>
2757
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2758
|-
2759
| 
2760
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2761
|-
2762
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{u(x})\mathbf{=}\overline{\mathbf{u}}(\mathbf{x})\hbox{ }\forall \mathbf{x}\in \Gamma _{u}   </math>
2763
|}
2764
| style="width: 5px;text-align: right;" | (161)
2765
|}
2766
2767
siendo <math display="inline">\mathbf{\sigma }</math> el tensor de tensiones<span id="fnc-20"></span>[[#fn-20|<sup>1</sup>]], <math display="inline">\rho </math> la densidad volumétrica del sólido, <math display="inline">\mathbf{b} </math> el vector de fuerzas másicas en el interior del sólido, <math display="inline">\mathbf{n} </math> el vector normal al contorno <math display="inline">\Gamma _{t}</math>, <math display="inline">\mathbf{u}</math> el vector de desplazamientos y <math display="inline">\overline{\mathbf{t}}</math> , <math display="inline">\overline{\mathbf{u}}</math> los vectores de tracción y desplazamientos prescritos sobre el contorno <math display="inline"> \Gamma _{t}</math> y <math display="inline">\Gamma _{u}</math> respectivamente. Para plantear el sistema únicamente en términos de los desplazamientos, se utilizan las relaciones fundamentales tensión-deformación (ecuación constitutiva) y deformación-desplazamientos (ecuación geométrica), dando lugar a las ecuaciones <span id='citeF-60'></span>[[#cite-60|[60]]]
2768
2769
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2770
|-
2771
| 
2772
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2773
|-
2774
| style="text-align: right;" | <math>(\lambda +\mu )\nabla (\nabla \cdot \mathbf{u}(\mathbf{x}))+\mu \nabla ^{2} \mathbf{u}(\mathbf{x})+\rho \mathbf{b(x}) </math>
2775
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2776
| <math>\mathbf{0}\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Omega </math>
2777
|-
2778
| style="text-align: right;" | <math> \lambda (\nabla \cdot \mathbf{u}(\mathbf{x}))\mathbf{n}+\mu (\mathbf{u}( \mathbf{x})\otimes \nabla +\nabla \otimes \mathbf{u}(\mathbf{x}))\cdot  \mathbf{n} </math>
2779
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2780
| <math>\overline{\mathbf{t}}(\mathbf{x})\hbox{ }\forall  \mathbf{x\in }\Gamma _{t} </math>
2781
|-
2782
| style="text-align: right;" | <math> \mathbf{u(x}) </math>
2783
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2784
| <math>\overline{\mathbf{u}}(\mathbf{x})\hbox{ }\forall  \mathbf{x}\in \Gamma _{u} </math>
2785
|}
2786
|}
2787
2788
Utilizando la aproximación FWLS de [[#eq-146|146]] para el campo de desplazamientos y la técnica de colocación puntual, se obtiene finalmente el siguiente sistema discreto
2789
2790
<span id="eq-162"></span>
2791
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2792
|-
2793
| 
2794
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2795
|-
2796
| style="text-align: right;" | <math>(\lambda +\mu )\nabla (\nabla \cdot \widehat{\mathbf{u}}( \mathbf{x}_{I}))+\mu \nabla ^{2}\widehat{\mathbf{u}}(\mathbf{x}_{I})+\rho  \mathbf{b(x}_{I}) </math>
2797
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2798
| <math>\mathbf{0}\forall \mathbf{x}_{I}\in  \mathbf{(}\Omega -\Gamma )  </math>
2799
|-
2800
| style="text-align: right;" | <math> \lambda (\nabla \cdot \widehat{\mathbf{u}}(\mathbf{x}_{I}))\mathbf{n}+\mu ( \widehat{\mathbf{u}}(\mathbf{x}_{I})\otimes \nabla +\nabla \otimes \widehat{ \mathbf{u}}(\mathbf{x}_{I}))\cdot \mathbf{n} </math>
2801
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2802
| <math>\overline{\mathbf{t}}( \mathbf{x}_{I})\hbox{ }\forall \mathbf{x}_{I}\in \Gamma _{t}   </math>
2803
|-
2804
| style="text-align: right;" | <math> \widehat{\mathbf{u}}(\mathbf{x}_{I}) </math>
2805
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2806
| <math>\overline{\mathbf{u}}(\mathbf{x}_{I}) \hbox{ }\forall \mathbf{x}_{I}\in \Gamma _{u}  </math>
2807
|}
2808
| style="width: 5px;text-align: right;" | (162)
2809
|}
2810
2811
del cual deben destacarse los siguientes aspectos relevantes:
2812
2813
<ol>
2814
2815
<li> La ecuación de equilibrio del problema se impone únicamente en los nodos interiores del dominio <math display="inline">\Omega </math> (<math display="inline">\Gamma =\Gamma _{t}\cup  \Gamma _{u}</math>) </li>
2816
2817
<li> La condición de contorno de Neumann se impone también en los nodos sobre el contorno libre del sólido (donde el vector de tracciones prescrito <math display="inline">\overline{\mathbf{t}}(\mathbf{x}_{I})</math> sea nulo) </li>
2818
2819
<li> La condición de contorno de Dirichlet se impone de manera directa sin la necesidad de utilizar un procedimiento especial (como penalización en el método de Galerkin) </li>
2820
2821
</ol>
2822
2823
En el sistema [[#eq-162|162]] <math display="inline">\lambda </math>, <math display="inline">\mu </math> son las constantes de ''Lamé'' que caracterizan el comportamiento elástico del material y <math display="inline">\otimes </math> el operdor gradiente.
2824
2825
<span id="fn-20"></span>
2826
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-20|<sup>1</sup>]])  El operador <math>\bigtriangledown \cdot </math> en [[#eq-159|159]] es la divergencia</span>
2827
2828
==3.4 Implementación numérica==
2829
2830
Sin pérdida de generalidad, a continuación se muestra el proceso para implementar numéricamente el MPF para un caso 2D de un sólido lineal elástico, similar procedimiento puede ser aplicado también tanto para un caso 1D como 3D. El sistema de ecuaciones en su forma desarrollada, que permite obtener como solución el campo de desplazamientos es (recuérdense [[#eq-159|159]],  ecu.Neumann.elas, [[#eq-161|161]])
2831
2832
Ecuación de equilibrio
2833
2834
<span id="eq-163"></span>
2835
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2836
|-
2837
| 
2838
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2839
|-
2840
| style="text-align: right;" | <math>\sigma _{x,x}+\tau _{xy,y}+\rho b_{x} </math>
2841
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2842
| <math>0  </math>
2843
|-
2844
| style="text-align: right;" | <math> \tau _{yx,x}+\sigma _{y,y}+\rho b_{y} </math>
2845
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2846
| <math>0   </math>
2847
|}
2848
| style="width: 5px;text-align: right;" | (163)
2849
|}
2850
2851
Condición de Neumann
2852
2853
<span id="eq-164"></span>
2854
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2855
|-
2856
| 
2857
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2858
|-
2859
| style="text-align: right;" | <math>\sigma _{x}n_{x}+\tau _{xy}n_{y} </math>
2860
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2861
| <math>\overline{t}_{x}  </math>
2862
|-
2863
| style="text-align: right;" | <math> \tau _{yx}n_{x}+\sigma _{y}n_{y} </math>
2864
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2865
| <math>\overline{t}_{y}   </math>
2866
|}
2867
| style="width: 5px;text-align: right;" | (164)
2868
|}
2869
2870
Condición de Dirichlet
2871
2872
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2873
|-
2874
| 
2875
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2876
|-
2877
| style="text-align: right;" | <math>u </math>
2878
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2879
| <math>\overline{u} </math>
2880
|-
2881
| style="text-align: right;" | <math> v </math>
2882
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2883
| <math>\overline{v} </math>
2884
|}
2885
|}
2886
2887
que en forma compacta matricial puede expresarse como
2888
2889
<span id="eq-165"></span>
2890
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2891
|-
2892
| 
2893
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2894
|-
2895
| style="text-align: right;" | <math>\mathbf{L}^{T}\mathbf{\sigma +}\rho \mathbf{b} </math>
2896
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2897
| <math>\mathbf{0}\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Omega -\Gamma  </math>
2898
|-
2899
| style="text-align: right;" | <math> \mathbf{N}^{T}\mathbf{\sigma } </math>
2900
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2901
| <math>\overline{\mathbf{t}}\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Gamma _{t}  </math>
2902
|-
2903
| style="text-align: right;" | <math> \mathbf{u} </math>
2904
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2905
| <math>\overline{\mathbf{u}}\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Gamma _{u}   </math>
2906
|}
2907
| style="width: 5px;text-align: right;" | (165)
2908
|}
2909
2910
siendo las matrices <math display="inline">\mathbf{L}</math>, <math display="inline">\mathbf{N}</math>
2911
2912
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2913
|-
2914
| 
2915
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2916
|-
2917
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{L:=}\left[ \begin{array}{ll} \frac{\partial }{\partial x} & 0 \\  0 & \frac{\partial }{\partial y} \\  \frac{\partial }{\partial y} & \frac{\partial }{\partial x} \end{array} \right]\hbox{, }\mathbf{N}:=\left[ \begin{array}{ll} n_{x} & 0 \\  0 & n_{y} \\  n_{y} & n_{x} \end{array} \right] </math>
2918
|}
2919
|}
2920
2921
los vectores <math display="inline">\mathbf{\sigma }</math> (<math display="inline">\tau _{xy}=\tau _{yx}</math>), <math display="inline">\mathbf{u}</math>
2922
2923
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2924
|-
2925
| 
2926
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2927
|-
2928
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{\sigma }:=\left[ \begin{array}{l} \sigma _{x} \\  \sigma _{y} \\  \tau _{xy} \end{array} \right]\hbox{, }\mathbf{u}:=\left[ \begin{array}{l} u \\  v \end{array} \right] </math>
2929
|}
2930
|}
2931
2932
y los vectores <math display="inline">\mathbf{b}</math>, <math display="inline">\overline{\mathbf{t}}</math> y <math display="inline">\overline{\mathbf{u}} </math> respectivamente
2933
2934
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2935
|-
2936
| 
2937
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2938
|-
2939
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{b}:=\left[ \begin{array}{l} b_{x} \\  b_{y} \end{array} \right]\hbox{, }\overline{\mathbf{t}}:=\left[ \begin{array}{l} \overline{t}_{x} \\  \overline{t}_{y} \end{array} \right]\hbox{, }\overline{\mathbf{u}}:=\left[ \begin{array}{l} \overline{u} \\  \overline{v} \end{array} \right] </math>
2940
|}
2941
|}
2942
2943
Para obtener un sistema equivalente en términos de los desplazamientos, es necesario utilizar la relación tensión-deformación y la relación deformación-desplazamientos como sigue
2944
2945
<span id="eq-166"></span>
2946
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2947
|-
2948
| 
2949
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2950
|-
2951
| style="text-align: right;" | <math>\mathbf{\sigma } </math>
2952
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2953
| <math>\mathbf{D\varepsilon }  </math>
2954
|-
2955
| style="text-align: right;" | <math> \mathbf{\varepsilon } </math>
2956
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2957
| <math>\mathbf{Lu}   </math>
2958
|}
2959
| style="width: 5px;text-align: right;" | (166)
2960
|}
2961
2962
donde la matriz <math display="inline">\mathbf{D}</math> (en un caso 2D)
2963
2964
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2965
|-
2966
| 
2967
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2968
|-
2969
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{D=}\left[ \begin{array}{lll} d_{11} & d_{12} & d_{13} \\  d_{21} & d_{22} & d_{23} \\  d_{31} & d_{32} & d_{33} \end{array} \right] </math>
2970
|}
2971
|}
2972
2973
representa la matriz simétrica constitutiva (o de constantes elásticas), cuyas componentes en el caso de un material elástico isótropo son [TIM 70]
2974
2975
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
2976
|-
2977
| 
2978
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
2979
|-
2980
| style="text-align: right;" | <math>d_{11} </math>
2981
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2982
| <math>d_{22}=\frac{\overline{E}}{1-\overline{\nu }^{2}} </math>
2983
|-
2984
| style="text-align: right;" | <math> d_{12} </math>
2985
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2986
| <math>d_{21}=\overline{\nu }d_{11} </math>
2987
|-
2988
| style="text-align: right;" | <math> d_{33} </math>
2989
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2990
| <math>\frac{E}{2(1+\nu )} </math>
2991
|-
2992
| style="text-align: right;" | <math> d_{13} </math>
2993
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
2994
| <math>d_{23}=d_{31}=d_{32}=0 </math>
2995
|}
2996
|}
2997
2998
con
2999
3000
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3001
|-
3002
| 
3003
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3004
|-
3005
| style="text-align: center;" | <math> \overline{E}\left\{ \begin{array}{ll} E & \hbox{ tensión plana} \\  E/(1-\nu ) & \hbox{deformación plana} \end{array} \right.  </math>
3006
|}
3007
|}
3008
3009
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3010
|-
3011
| 
3012
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3013
|-
3014
| style="text-align: center;" | <math> \overline{\nu }\left\{ \begin{array}{ll} \nu & \hbox{tensión plana} \\  \nu /(1-\nu ) & \hbox{deformación plana} \end{array} \right.  </math>
3015
|}
3016
|}
3017
3018
siendo <math display="inline">E</math> y <math display="inline">\nu </math>, dos parámteros que caracterizan el tipo de material y denominados módulo de elasticidad longitudinal y coeficiente de Poisson respectivamente. En [[#eq-166|166]] el vector <math display="inline">\mathbf{ \varepsilon }</math> representa el vector de deformaciones.
3019
3020
Reemplazando [[#eq-166|166]] en [[#eq-165|165]] y utilizando la aproximación sin malla del MPF definida en  apro.final.FWLS, tanto para los desplazamientos en <math display="inline">u</math> como en <math display="inline">v</math> del vector de incógnitas <math display="inline">\mathbf{u}</math>, es decir
3021
3022
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3023
|-
3024
| 
3025
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3026
|-
3027
| style="text-align: right;" | <math>\mathbf{u} </math>
3028
| style="text-align: center;" | <math>\cong </math>
3029
| <math>\widehat{\mathbf{u}}=\left[ \begin{array}{l}\widehat{u} \\  \widehat{v} \end{array} \right]=\left[ \begin{array}{llllll}\phi _{I}^{1}(\mathbf{x}) & 0 & \cdots &  & \phi _{I}^{n}(\mathbf{x}) & 0 \\  0 & \phi _{I}^{1}(\mathbf{x}) & \cdots &  & 0 & \phi _{I}^{n}(\mathbf{x}) \end{array} \right]\left[ \begin{array}{c}u_{1}^{h} \\  v_{1}^{h} \\  \vdots \\  \\  u_{n}^{h} \\  v_{n}^{h} \end{array} \right]</math>
3030
|-
3031
| style="text-align: right;" | 
3032
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3033
| <math>\left[ \begin{array}{llll}\mathbf{\Phi }_{I}^{1} & \mathbf{\Phi }_{I}^{2} & \cdots & \mathbf{\Phi }_{I}^{n} \end{array} \right]\mathbf{u}^{h}\hbox{ }\mathbf{\Phi }_{I}^{i}\in Mat(2x2)\hbox{ , }i=1,...,n </math>
3034
|-
3035
| style="text-align: right;" | 
3036
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3037
| <math>\mathbf{\Phi u}^{h} </math>
3038
|}
3039
|}
3040
3041
se obtiene el siguiente sistema de ecuaciones en forma matricial
3042
3043
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3044
|-
3045
| 
3046
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3047
|-
3048
| style="text-align: right;" | <math>\left[\mathbf{L}^{T}\mathbf{DL\Phi }\right]\mathbf{u}^{h} </math>
3049
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3050
| <math>-\rho \mathbf{ b}\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Omega -\Gamma </math>
3051
|-
3052
| style="text-align: right;" | <math> \left[\mathbf{N}^{T}\mathbf{DL\Phi }\right]\mathbf{u}^{h} </math>
3053
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3054
| <math>\overline{ \mathbf{t}}\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Gamma _{t} </math>
3055
|-
3056
| style="text-align: right;" | <math> \left[\mathbf{\Phi }\right]\mathbf{u}^{h} </math>
3057
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3058
| <math>\overline{\mathbf{u}}\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Gamma _{u} </math>
3059
|}
3060
|}
3061
3062
o en su forma compacta
3063
3064
<span id="eq-167"></span>
3065
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3066
|-
3067
| 
3068
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3069
|-
3070
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{K}_{I}\mathbf{u}^{h}=\mathbf{f}_{I}\hbox{ }I=1,.....,N  </math>
3071
|}
3072
| style="width: 5px;text-align: right;" | (167)
3073
|}
3074
3075
La matriz <math display="inline">\mathbf{K}_{I}</math> para cada punto <math display="inline">I</math> de la partición estará a su vez formada por <math display="inline">n</math> sub-matrices <math display="inline">\mathbf{K}_{I}^{i}\in Mat(2x2)</math>
3076
3077
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3078
|-
3079
| 
3080
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3081
|-
3082
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{K}_{I}=\left[ \begin{array}{llllll} \mathbf{K}_{I}^{1} & \mathbf{K}_{I}^{2} & \mathbf{K}_{I}^{3} & \cdots &  \mathbf{K}_{I}^{n-1} & \mathbf{K}_{I}^{n} \end{array} \right] </math>
3083
|}
3084
|}
3085
3086
donde el superíndice <math display="inline">i</math>, <math display="inline">i=1,..n</math>, indentifica el nodo en la nube perteneciente al nodo estrella <math display="inline">I</math>. Dependiendo de si un punto pertenece al interior del dominio o al contorno, la manera de obtener los coeficientes de cada sub-matriz <math display="inline">\mathbf{K}_{I}^{i}</math> y su correspondiente vector de fuerzas independientes <math display="inline">\mathbf{f}_{I}\in Vec(2x1)</math> es la siguiente
3087
3088
*  si <math display="inline">I\in \Omega -\Gamma </math>
3089
3090
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3091
|-
3092
| 
3093
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3094
|-
3095
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{K}_{I}^{i}\left\{ \begin{array}{l} \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{11}=d_{11}\phi _{I,xx}^{i}+d_{33}\phi  _{I,yy}^{i} \\  \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{12}=\phi _{I,xy}^{i}(d_{12}+d_{33}) \\  \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{21}=\left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{12} \\  \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{22}=d_{22}\phi _{I,yy}^{i}+d_{33}\phi  _{I,xx}^{i} \end{array} \right. \hbox{, }\mathbf{f}_{I}=-\rho \mathbf{b}  </math>
3096
|}
3097
|}
3098
3099
*  si <math display="inline">I\in \Gamma _{t}</math>
3100
3101
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3102
|-
3103
| 
3104
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3105
|-
3106
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{K}_{I}^{i}\left\{ \begin{array}{l} \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{11}=d_{11}\phi _{I,x}^{i}n_{x}+d_{33}\phi  _{I,y}^{i}n_{y} \\  \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{12}=d_{12}\phi _{I,y}^{i}n_{x}+d_{33}\phi  _{I,x}^{i}n_{y} \\  \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{21}=d_{33}\phi _{I,y}^{i}n_{x}+d_{12}\phi  _{I,x}^{i}n_{y} \\  \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{22}=d_{33}\phi _{I,x}^{i}n_{x}+d_{22}\phi  _{I,y}^{i}n_{y} \end{array} \right. \hbox{, }\mathbf{f}_{I}=\overline{\mathbf{t}}  </math>
3107
|}
3108
|}
3109
3110
*  si <math display="inline">I\in \Gamma _{u}</math>
3111
3112
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3113
|-
3114
| 
3115
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3116
|-
3117
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{K}_{I}^{i}\left\{ \begin{array}{l} \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{11}=\left[\mathbf{\Phi }_{I}^{i}\right] _{11} \\  \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{12}=0 \\  \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{21}=0 \\  \left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{22}=\left[\mathbf{K}_{I}^{i}\right]_{11} \end{array} \right. \hbox{, }\mathbf{f}_{I}=\overline{\mathbf{u}}  </math>
3118
|}
3119
|}
3120
3121
La resolución del sistema matricial [[#eq-167|167]] que se obtiene de aplicar el MPF, permite encontrar el vector de parámetros <math display="inline">\mathbf{u}^{h} </math> y posibilita el cálculo de la información necesaria para el post-proceso, en este caso el vector del campo de desplazamiento aproximado <math display="inline"> \widehat{\mathbf{u}}</math>, el vector de deformaciones <math display="inline">\mathbf{\varepsilon }</math> y el vector de tensiones <math display="inline">\mathbf{\sigma }</math>.
3122
3123
Las expresiones desarrolladas en el presente apartado permiten implementar en un programa por ordenador el MPF para la resolución de problemas de elasticidad en 2D, sin embargo, el mismo procedimiento puede ser utilizado para la implementación en 1D o 3D de cualquier problema de contorno en elasticidad lineal, con las particularidades geométricas y físicas del problema en cuestión.
3124
3125
Para conseguir los objetivos de este trabajo de investigación, y para desarrollar los distintos ejemplos que se presentan en la tesis, se ha desarrollado e implementado un código en lenguaje FORTRAN para la resolución de las ecuaciones de elasticidad mediante el MPF. Como muestra la tabla [[#table-1|1]], se ha subdividido el tratamiento de la información en tres etapas fundamentales; ''pre-proceso, cálculo y post-proceso'', además se puede apreciar el tipo de información básica que maneja el código en cada etapa. Cabe mencionar que las etapas se han implementado de manera que puedan ser integradas en el software comercial de pre y post proceso gráfico denominado GID.
3126
3127
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3128
|-
3129
|[[Image:draft_Samper_249558229-tabla-mpf.png|600px|]]
3130
|}
3131
3132
===3.4.1 Generación local de nubes===
3133
3134
Una vez efectuada la etapa de pre-proceso y lectura de datos del problema, y como paso previo a la resolución del mismo, tiene lugar una etapa fundamental en todo método de puntos, esto es, la definición y generación de los subdominios locales de interpolación o nubes. La selección apropiada de los puntos que formarán cada nube, como también la adecuada discretización del dominio, tiene gran influencia en el resultado final de una modelación mediante colocación puntual. Intuitivamente y a pesar de no ser fácilmente cuantificables, se pueden establecer ciertos razonamientos para conformar una nube de buena calidad, por ejemplo:
3135
3136
<ol>
3137
3138
<li> el nodo central o nodo estrella completamente rodeado por los demás nodos de la nube </li>
3139
3140
<li> el centro de gravedad de la nube lo más cercano al nodo estrella </li>
3141
3142
</ol>
3143
3144
Inicialmente y por ser fácil de implementar, se probó un algoritmo de búsqueda y generación de las nubes basado en el criterio de la mínima distancia <span id='citeF-40'></span>[[#cite-40|[40]]], en el cual, los puntos que conforman la nube, quedan dentro del círculo de radio <math display="inline">R_{I}</math> y centrado en el nodo estrella.
3145
3146
<div id='img-24'></div>
3147
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3148
|-
3149
|[[Image:draft_Samper_249558229-nubcirculo.png|600px|Generacion local de nubes en el dominio, a) criterio de la minima distancia b) criterio de ocho segmentos y c) criterio de cuatro cuadrantes]]
3150
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3151
| colspan="1" | '''Figura 24:''' Generacion local de nubes en el dominio, a) criterio de la minima distancia b) criterio de ocho segmentos y c) criterio de cuatro cuadrantes
3152
|}
3153
3154
El valor de <math display="inline">R_{I}</math>, debe ser el adecuado para que se obtengan nubes con el número suficiente de puntos para llevar a cabo la interpolación de mínimos cuadrados (<math display="inline">7</math> para un polinomio base cuadrático en 2D). A priori no es fácil definir este valor, sin embargo el mayor inconveniente de este procedimiento de generación de nubes es que, dependiendo de la densidad de puntos, puede producir nubes que no cumplen las condiciones geométricas mencionados anteriormente. A modo de ejemplo, la figura [[#img-24|24]]a muestra una nube generada con este criterio<span id="fnc-21"></span>[[#fn-21|<sup>1</sup>]], como se aprecia, la información que aportan los puntos al nodo estrella proviene principalmente de la mitad superior del subdominio. Este tipo de nube, algo desbalanceada, propicia una deficiente interpolación local de la función aproximada y por consiguiente resultados poco precisos.
3155
3156
Una segunda técnica para generar las nubes, denominada por sus autores como ''eight segment criterion'' [PER 75], consiste en subdividir el entorno que rodea al nodo estrella con ocho segmentos y seleccionar por cada sector generado el nodo más cercano. Un tercer método para seleccionar los nodos de la nube, denominado como ''four quadrant criterion'' [LIS 80], consiste en utilizar un sistema cartesiano de ejes en el nodo estrella y escoger los dos más cercanos a este por cada cuadrante. Con estos dos últimos métodos, tal como muestran las figuras [[#img-24|24]]b y [[#img-24|24]]c respectivamente, se pueden conseguir nubes de mejor calidad en el dominio, sin embargo, para minimizar la falta de simetría de las nubes y de cara a obtener también buenos resultados, estos criterios de búsqueda deben ser modificados cuando se utilizan en el contorno <span id='citeF-48'></span>[[#cite-48|[48]]].
3157
3158
Para lograr los resultados que se presentan en esta tesis, se ha implementado un algoritmo de búsqueda y generación de nubes basado en una triangulación local de Delaunay. Esta técnica, ampliamente utilizada para la generación automática de mallas, permite conectar o relacionar un nodo con sus vecinos próximos mediante triángulos en 2D y tetrahedros en 3D, sin embargo, prescindiendo del tipo y calidad de los elementos generados esta técnica proporciona la información necesaria para generar localmente la nube de puntos. Aunque con anterioridad esta técnica también ha sido utilizada en el contexto del MPF [] LOH 02, la versión implementada para la solución de los ejemplos que se muestran en esta tesis presenta algunas particularidades, por este motivo, a continuación se ejemplifica de una forma gráfica su uso para generar las nubes tanto en el dominio como el contorno, remitiéndose al lector interesado a referencias específicas como  [GEO 98], <span id='citeF-95'></span>[[#cite-95|[95]]] y <span id='citeF-100'></span>[[#cite-100|[100]]] para un mayor detalle de los conceptos puntuales de la técnica de triangulación de Delaunay.
3159
3160
Los pasos importantes para generar las nubes en el dominio, según muestra la figura [[#img-25|25]], son
3161
3162
<ol>
3163
3164
<li> definir un sistema local de ejes cartesianos, centrado en el nodo estrella, para identificar aquellos puntos más próximos al origen por cada cuadrante (figura [[#img-25|25]]a) </li>
3165
3166
<li> formar con el nodo estrella los cuatro triangulos iniciales para la búsqueda de puntos (figura [[#img-25|25]]b) </li>
3167
3168
<li> para cada triángulo generado se traza la circunsferencia circuscrita comprobándose si existe algún punto adicional en su interior, en caso de existir uno o más, se elimina el triángulo inicial y se forman dos nuevos con el punto más cercano al nodo estrella ([[#img-25|25]]c y [[#img-25|25]]d). Esta operación se repite hasta que finalmente ningún círculo contenga puntos adicionales en su interior (figuras [[#img-25|25]]e y  fig-nubdelaunayf) </li>
3169
3170
<li> se genera la nube del nodo estrella con los puntos obtenidos a partir de la triangulación </li>
3171
3172
<li> si la cantidad de puntos no es suficiente, o como se verá posteriormente, la calidad de la nube no es la adecuada, se van seleccionando nuevos puntos a partir de las nubes de los nodos iniciales de la triangulación </li>
3173
3174
</ol>
3175
3176
<div id='img-25'></div>
3177
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3178
|-
3179
|[[Image:draft_Samper_249558229-nubdelaunay.png|600px|Ejemplo de generacion de una nube en el dominio mediante triangulacion de Delaunay]]
3180
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3181
| colspan="1" | '''Figura 25:''' Ejemplo de generacion de una nube en el dominio mediante triangulacion de Delaunay
3182
|}
3183
Para generar las nubes en el contorno, se puede emplear el procedimiento anterior pero poniendo atención en la generación inicial de los triángulos, los pasos a seguir en este caso son
3184
3185
<ol>
3186
3187
<li> seleccionar dos puntos adicionales al nodo estrella que pertenezcan al contorno (uno hacia cada lado) y buscar los nodos más cercanos por cuadrante (figura [[#img-26|26]]a) </li>
3188
3189
<li> generar los triángulos y trazar las circunsferencias circunscritas para buscar nodos adicionales (figuras  fig-nubdelacont.epsb y [[#img-26|26]]c). De existir nodos adicionales se procede a eliminar el triángulo respectivo y se generan dos nuevos </li>
3190
3191
<li> en caso de no existir nodos adicionales, caso habitual en la práctica, se van agregando nodos a partir de las nubes de los puntos del interior (figuras [[#img-26|26]]d y [[#img-26|26]]e) </li>
3192
3193
<li> se debe repetir el paso anterior hasta cuando se logre el número suficiente de puntos (figura [[#img-26|26]]f) </li>
3194
3195
</ol>
3196
3197
<div id='img-26'></div>
3198
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3199
|-
3200
|[[Image:draft_Samper_249558229-nubdelacont.png|600px|Ejemplo de generacion de una nube en el contorno mediante triangulacion de Delaunay]]
3201
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3202
| colspan="1" | '''Figura 26:''' Ejemplo de generacion de una nube en el contorno mediante triangulacion de Delaunay
3203
|}
3204
3205
El método de generación de nubes mediante triangulación de Delaunay, resuelve efectivamente los inconvenientes que presenta el método de búsqueda mediante la mínima distancia, tanto si se trata de discretizaciones en forma irregular como regular, incluso cuando se tiene diferente densidad de punto en ambas direcciones<span id="fnc-22"></span>[[#fn-22|<sup>2</sup>]]. A diferencia de las otras técnicas analizadas, y tal como muestra la figura [[#img-27|27]], la triangulación de Delaunay permite obtener en estos casos la nube de puntos sin una modificación especial del algoritmo de búsqueda.
3206
3207
<div id='img-27'></div>
3208
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3209
|-
3210
|[[Image:draft_Samper_249558229-nubprob.png|600px|Ejemplo de generacion de una nube para un dominio regular y con diferente densidad de puntos, a) metodo de la minima distancia b) metodo de los ocho segmentos c) metodo de los cuatro cuadrantes, d) e) y f) triangulacion de Delaunay]]
3211
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3212
| colspan="1" | '''Figura 27:''' Ejemplo de generacion de una nube para un dominio regular y con diferente densidad de puntos, a) metodo de la minima distancia b) metodo de los ocho segmentos c) metodo de los cuatro cuadrantes, d) e) y f) triangulacion de Delaunay
3213
|}
3214
3215
<span id="fn-21"></span>
3216
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-21|<sup>1</sup>]])  En la figura [[#img-24|24]] los nodos candidatos a pertenecer a la nube se indican con fondo sólido</span>
3217
3218
<span id="fn-22"></span>
3219
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-22|<sup>2</sup>]])  Este problema se puede presentar en discretizaciones de piezas delgadas o esbeltas</span>
3220
3221
===3.4.2 Polinomio base de interpolación y obtención de la función de forma===
3222
3223
Uno de los aspectos importantes en toda aproximación por mínimos cuadrados, es la necesidad de invertir la matriz de momentos <math display="inline">\mathbf{A}_{I}</math> para obtener las funciones de forma en cada punto de la discretización. Si la matriz de momentos, que depende del polinomio base de interpolación (recuérdense las expresiones [[#eq-151|151]] y  func.forma.FWLS), se encuentra mal condicionada, pueden ocurrir errores en el proceso de inversión que afectarán directamente a los resultados numéricos de la aproximación. Analizando la matriz de momentos se puede distinguir claramente que ésta se obtiene a partir del producto de tres matrices como
3224
3225
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3226
|-
3227
| 
3228
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3229
|-
3230
| style="text-align: right;" | <math>\mathbf{A}_{I} </math>
3231
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3232
| <math>\left[ \begin{array}{cccc}1 & 1 & \cdots & 1 \\  \mathbf{x}_{1} & \mathbf{x}_{2} & \cdots & \mathbf{x}_{n} \\  \vdots & \vdots & \ddots & \vdots \\  \left(\mathbf{x}_{1}\right)^{m-1} & \left(\mathbf{x}_{2}\right)^{m-1} &  \cdots & \left(\mathbf{x}_{n}\right)^{m-1} \end{array} \right]\left[ \begin{array}{ccc}w(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{1}) & \cdots & 0 \\  \vdots & \ddots & \vdots \\  0 & \cdots & w(\mathbf{x}_{I}-\mathbf{x}_{n}) \end{array} \right]</math>
3233
|-
3234
| style="text-align: right;" | 
3235
| style="text-align: center;" | 
3236
| <math>\left[ \begin{array}{cccc}1 & \mathbf{x}_{1} & \cdots & \left(\mathbf{x}_{1}\right)^{m-1} \\  1 & \mathbf{x}_{2} & \cdots & \left(\mathbf{x}_{2}\right)^{m-1} \\  \vdots & \vdots & \ddots & \vdots \\  1 & \mathbf{x}_{n} & \cdots & \left(\mathbf{x}_{n}\right)^{m-1} \end{array} \right] </math>
3237
|}
3238
|}
3239
3240
donde intervienen dos matrices de Vandermonde. La expresión anterior sirve para comprender el posible mal condicionamiento de la matriz <math display="inline">\mathbf{A }_{I}</math> cuando las coordenadas globales del punto se alejan del origen del sistema. Considérese por ejemplo el dominio 1D <math display="inline">\left[-95,95\right]</math> discretizado mediante una distribución equiespaciada de puntos, si se utiliza un polinomio de interpolación cuadrático <math display="inline">m=3</math> y nubes de <math display="inline"> n=5</math> puntos, se obtienen como número de condición para un punto en el origen y otro situado en <math display="inline">x=90</math> los siguientes valores
3241
3242
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3243
|-
3244
| 
3245
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3246
|-
3247
| style="text-align: center;" | <math> \begin{array}{ll} N{{}^{o}}_{cond.}(\mathbf{A}_{I})=4.1696 & \hbox{para }x_{I}=0 \\  N{{}^{o}}_{cond.}(\mathbf{A}_{I})=3.5717\times 10^{10} & \hbox{para }x_{I}=90 \end{array} </math>
3248
|}
3249
|}
3250
3251
lo que nos detendría de efectuar cualquier interpolación con la función de forma para este segundo punto. Para evitar este tipo de mal condicionamiento conviene expresar la base polinómica de interpolación en forma local (centrada en el nodo estrella) y mediante coordenadas adimensionales, de esta forma la base se independiza de la geometría del dominio. Con esta modificación, una base cuadrática de interpolación para un caso 2D se expresaría como
3252
3253
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3254
|-
3255
| 
3256
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3257
|-
3258
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{p}^{T}\left(\mathbf{x}\right)=\left[1\hbox{ }\frac{x_{I}-x}{ \underline{d}d}\hbox{ }\frac{y_{I}-y}{\underline{d}d}\hbox{ }\left(\frac{ x_{I}-x}{\underline{d}d}\right)^{2}\hbox{ }\left(\frac{\left( x_{I}-x\right)\left(y_{I}-y\right)}{\underline{d}d^{2}}\right)\hbox{ }\left(\frac{y_{I}-y}{\underline{d}d}\right)^{2}\right] </math>
3259
|}
3260
|}
3261
3262
donde <math display="inline">\left(x_{I},y_{I}\right)</math> representan las coordenadas del nodo estrella y <math display="inline">\underline{d}d</math> una distancia característica de la nube. Se puede utilizar como distancia característica dentro de la nube el radio de influencia <math display="inline">r</math> <span id='citeF-89'></span>[[#cite-89|[89]]], sin embargo, a través de los ejemplos desarrollados en esta tesis se ha podido comprobar que para discretizaciones de puntos como las indicadas en la figura [[#img-28|28]] la solución numérica presenta algunas deficiencias. Para subsanar este inconveniente, detectado en discretizaciones donde
3263
3264
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3265
|-
3266
| 
3267
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3268
|-
3269
| style="text-align: center;" | <math> \frac{dx_{m\acute{a}x.}}{dy_{m\acute{a}x.}}\geq 4\hbox{ ó }\frac{dy_{m \acute{a}x.}}{dx_{m\acute{a}x.}}\geq 4  </math>
3270
|}
3271
|}
3272
3273
se ha propuesto utilizar como parámetro para adimensionalizar la base, las distancias máximas en la nube respecto del nodo estrella, es decir
3274
3275
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3276
|-
3277
| 
3278
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3279
|-
3280
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{p}^{T}\left(\mathbf{x}\right)=\left[1\hbox{ }\frac{x_{I}-x}{dx_{m \acute{a}x.}}\hbox{ }\frac{y_{I}-y}{dy_{m\acute{a}x.}}\hbox{ }\left(\frac{ x_{I}-x}{dx_{m\acute{a}x.}}\right)^{2}\hbox{ }\left(\frac{\left( x_{I}-x\right)\left(y_{I}-y\right)}{dx_{m\acute{a}x.}dy_{m\acute{a}x.}} \right)\hbox{ }\left(\frac{y_{I}-y}{dy_{m\acute{a}x.}}\right)^{2}\right] </math>
3281
|}
3282
|}
3283
3284
<div id='img-28'></div>
3285
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3286
|-
3287
|[[Image:draft_Samper_249558229-adimensio.png|600px|Parametros para adimensionalizar la base de interpolacion en una nube]]
3288
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3289
| colspan="1" | '''Figura 28:''' Parametros para adimensionalizar la base de interpolacion en una nube
3290
|}
3291
Otra forma de luchar contra el mal condicionamiento de la matriz <math display="inline">\mathbf{A}_{I}</math>, que posibilita reducir el procedimiento para encontrar su inversa a una operación trivial, es convertirla en una matriz diagonal. Esta idea, propuesta por Lu <span id='citeF-58'></span>[[#cite-58|[58]]] en el contexto del método EFG, consiste en ortogonalizar la base de interpolación mediante la técnica de Gram-Schmidt [HOR 90], en el MPF, esta técnica ha sido empleada con éxito pero conlleva un encarecimiento del coste computacional [VER
3292
00].
3293
3294
Como se ha visto, el proceso para invertir la matriz de momentos debe ser realizado con precaución para no afectar los resultados, por esto, se ha implementado en el código una estrategia para monitorear el número de condición de la matriz y comprobar la calidad de la función de forma y sus derivadas. Considerando un solver directo para invertir la matriz <math display="inline">\mathbf{A}_{I}</math>, una nube será rechazada si el número de condición supera el valor de <math display="inline">10^{7}</math>, si es inferior se deberá además chequear, utilizando una función conocida como por ejemplo en 2D <math display="inline">u=x+y</math> y <math display="inline">u=x^{2}+y^{2}</math>, el error existente entre las derivadas numéricas y las exactas. En este caso una nube será rechazada si la diferencia es mayor a <math display="inline">10^{-10}</math>. Para calcular el número de condición de la matriz se ha utilizado la norma siguiente
3295
3296
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3297
|-
3298
| 
3299
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3300
|-
3301
| style="text-align: center;" | <math> Cond\left[\mathbf{A}_{I}\right]=\Vert \mathbf{A}_{I}\Vert _{\infty }\Vert  \mathbf{A}_{I}^{-1}\Vert _{\infty }  </math>
3302
|}
3303
|}
3304
3305
donde <math display="inline">\Vert \cdot \Vert _{\infty }</math> representa la norma infinita definida como
3306
3307
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3308
|-
3309
| 
3310
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3311
|-
3312
| style="text-align: center;" | <math> \Vert \mathbf{A}_{I}\Vert _{\infty }=m\acute{a}x.\stackrel{n}{\stackunder{j=1 }{\sum }}\mid A_{ij}\mid \hbox{ , }1\leq i\leq j  </math>
3313
|}
3314
|}
3315
3316
=4 Consistencia y convergencia del MPF=
3317
3318
Para corroborar la técnica sin malla propuesta en los apartados anteriores, se desarrollan a continuación una serie de ejemplos prácticos que permiten analizar el comportamiento del método de puntos finitos bajo dos aspectos fundamentales, estos son la consistencia y convergencia. En primer término se utiliza el MPF para la resolución de problemas 1D de una barra sometida a una carga axial distribuida, seguidamente, se analizan diversos problemas de la ecuación de Poisson y Laplace, cuya solución analítica se conoce, finalizando el capítulo con ejemplos en 2D de diversas geometrías bajo un estado plano de tensiones y deformaciones. En todos los casos presentados, la solución numérica se obtiene luego de reemplazar la aproximación propia del MPF (recuérdese [[#eq-155|155]]) en el sistema de ecuaciones del problema, además, siempre que exista una solución teórica, se utilizarán las siguientes relaciones para calcular el error relativo y global en la solución respectivamente
3319
3320
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3321
|-
3322
| 
3323
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3324
|-
3325
| style="text-align: center;" | <math> e_{r}=\frac{\mathbf{\parallel }u_{I}-\widehat{u}_{I}\parallel }{u_{I}}\hbox{ , }e_{g}=\sqrt{\frac{\stackrel{N}{\stackunder{I=1}{\sum }}\left(u_{I}-\widehat{u}_{I}\right)^{2}}{\stackrel{N}{\stackunder{I=1}{\sum  }}\left(u_{I}\right)^{2}}}  </math>
3326
|}
3327
|}
3328
3329
siendo <math display="inline">u_{I}</math>, <math display="inline">\widehat{u}_{I}</math>, la solución teórica y numérica en el punto <math display="inline">I</math> de la partición del dominio, el cual se discretiza mediante un número finito de <math display="inline">N</math> puntos. En los distintos ejemplos analizados, la distancia entre puntos para una discretización regular vendrá dada por <math display="inline">h</math>.
3330
3331
==4.1 Resolución de problemas 1D==
3332
3333
===4.1.1 Barra bajo esfuerzos axiales===
3334
3335
Particularizando las ecuaciones de Navier (recuérdese  sist.ecu.elast.lineal.Navier) para la geometría que muestra la figura  [[#img-29|29]], se puede obtener el sistema de ecuaciones diferenciales que rige el comportamiento de una barra sometida a un esfuerzo axial <math display="inline">\sigma  _{0}</math> y sus correspondientes condiciones de contorno. En esta situación, el sistema de ecuaciones a resolver es <span id='citeF-73'></span>[[#cite-73|[73]]]
3336
3337
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3338
|-
3339
| 
3340
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3341
|-
3342
| style="text-align: right;" | <math>EA\frac{d^{2}u(x)}{dx^{2}}+p(x) </math>
3343
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3344
| <math>0\hbox{ }0<x<L </math>
3345
|-
3346
| style="text-align: right;" | <math> E\frac{du(x)}{dx} </math>
3347
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3348
| <math>\sigma _{0}=\frac{N}{A}\hbox{ }x=L </math>
3349
|-
3350
| style="text-align: right;" | <math> u(x) </math>
3351
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3352
| <math>0\hbox{ }x=0 </math>
3353
|}
3354
|}
3355
3356
donde los términos <math display="inline">p(x)</math>, <math display="inline">E</math> y <math display="inline">A</math>, representan la carga por unidad de longitud repartida, el módulo de elasticidad y el área tranversal de la barra.
3357
3358
<div id='img-29'></div>
3359
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3360
|-
3361
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Barra con una carga axial distribuida]]
3362
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3363
| colspan="1" | '''Figura 29:''' Barra con una carga axial distribuida
3364
|}
3365
Utilizando diferentes distribuciones para la carga repartida, se pueden obtener un buen número de soluciones prácticas para contrastar el MPF, en particular, se analizarán los casos indicados en la tabla tabla axial 1d, con los siguientes valores para los parámetros constantes
3366
3367
3368
{| class="wikitable" style="text-align: center; margin: 1em auto;"
3369
|+ <span id='table-2'></span>Tabla. 2 Tipo de carga repartida axial
3370
|- style="border-top: 2px solid;"
3371
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math display="inline">\hbox{Tipo de carga repartida }p(x)</math> 
3372
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>\hbox{Solución teórica}</math>
3373
|- style="border-top: 2px solid;"
3374
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math display="inline">\frac{p}{L}x</math> 
3375
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>u(x)=\frac{1}{EA}\left[-\frac{p}{6L}x^{3}+\frac{pL}{2} x+Nx\right]</math>
3376
|- style="border-top: 2px solid;border-bottom: 2px solid;"
3377
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math display="inline">p\sin (\frac{\pi }{L}x)</math> 
3378
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>u(x)=\frac{1}{EA}\left[\frac{pL^{2}}{\pi ^{2}} \sin (\frac{\pi }{L}x)+(\frac{pL}{\pi }+N)x\right]</math>
3379
3380
|}
3381
3382
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3383
|-
3384
| 
3385
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3386
|-
3387
| style="text-align: center;" | <math> \begin{array}{lllll} E=2.1e8[\frac{kN}{m^{2}}] & A=3.0e-3[m^{2}] & p=2.0e3[\frac{kN}{m}] &  N=2.0e3[kN] & L=5.0[m] \end{array} </math>
3388
|}
3389
|}
3390
3391
En ambos casos se utilizarán nubes de 5 puntos (<math display="inline">n=5</math>) y un polinomio cuadrático de interpolación (<math display="inline">m=3</math>), para discretizaciones regulares de 11, 26, 51 y 81 puntos. Adicionalmente en el caso de la carga repartida senoidal, se analiza la convergencia de la solución para una base de interpolación cúbica (<math display="inline">m=4</math>).
3392
3393
En primer término, la figura [[#img-30|30]] muestra una correcta convergencia del MPF para las distintas discretizaciones utilizadas, cuando la carga axial se distribuye linealmente. Se destaca, que tanto para la aproximación de la solución (desplazamientos) como sus derivada (deformaciones), el error relativo máximo para una discretización con tan sólo 11 puntos es inferior al 1.8% (0.63% en el caso de los desplazamientos).
3394
3395
<div id='img-30'></div>
3396
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3397
|-
3398
|[[Image:draft_Samper_249558229-err-desn5.png|600px|Distribucion del error relativo en desplazamientos. Problema de deformacion axial 1D, carga repartida lineal]]
3399
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3400
| colspan="1" | '''Figura 30:''' Distribucion del error relativo en desplazamientos. Problema de deformacion axial 1D, carga repartida lineal
3401
|}
3402
3403
La convergencia del error global de la solución y su derivada, figura  [[#img-31|31]], concuerda plenamente con los resultados anteriores y predice una velocidad de convergencia para los desplazamientos de <math display="inline">2.0</math> y de <math display="inline">1.97</math> las deformaciones.
3404
3405
<div id='img-31'></div>
3406
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3407
|-
3408
|[[Image:draft_Samper_249558229-conv-error.png|600px|Convergencia del error global para el problema de deformacion axial 1D. Carga repartida lineal]]
3409
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3410
| colspan="1" | '''Figura 31:''' Convergencia del error global para el problema de deformacion axial 1D. Carga repartida lineal
3411
|}
3412
3413
Cuando la carga se reparte siguiendo una distribución senoidal, la figura [[#img-32|32]] indica un aumento del error relativo en la solución respecto del caso lineal, para igual número de puntos utilizados en la discretización. Sin embargo, con una discretización de 26 puntos el error vuelve a ser inferior al 1% El análisis anterior sugiere que para obtener valores similares del error en la solución, se necesita una mayor discretización del dominio cuando la carga se reparte en forma senoidal. De todas formas, se debe tener en cuenta que la base de interpolación utilizada para aproximar la solución teórica, contiene solamente términos polinómicos. Al respecto, la figura  fig-converrpsin pone de manifiesto las ventajas que se obtienen, para este caso, cuando se utiliza una base de interpolación cúbica. Es de interés destacar en ambas situaciones que los valores máximos del error, aún siendo relativamente bajos, se concentran en la zona cercana al contorno de Neumann, con una clara tendencia a disminuir en la medida que se aumenta el número de puntos de la discretización.
3414
3415
<div id='img-32'></div>
3416
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3417
|-
3418
|[[Image:draft_Samper_249558229-conv-errdespsin.png|600px|Distribucion del error relativo en desplazamientos. Problema de deformacion axial 1D, carga repartida senoidal]]
3419
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3420
| colspan="1" | '''Figura 32:''' Distribucion del error relativo en desplazamientos. Problema de deformacion axial 1D, carga repartida senoidal
3421
|}
3422
3423
<div id='img-33'></div>
3424
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3425
|-
3426
|[[Image:draft_Samper_249558229-conv-errdesdef.png|600px|Convergencia del error global para el problema de deformacion axial 1D. Carga repartida senoidal]]
3427
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3428
| colspan="1" | '''Figura 33:''' Convergencia del error global para el problema de deformacion axial 1D. Carga repartida senoidal
3429
|}
3430
3431
===4.1.2 Solución de la ecuación de Poisson===
3432
3433
Se puede estudiar también la convergencia y consistencia del MPF a través de la ecuación 1D de poisson, en particular se analizará la ecuación
3434
3435
<span id="eq-168"></span>
3436
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3437
|-
3438
| 
3439
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3440
|-
3441
| style="text-align: center;" | <math>\frac{d^{2}u}{dx^{2}}=-b(x)\hbox{ }0<x<5   </math>
3442
|}
3443
| style="width: 5px;text-align: right;" | (168)
3444
|}
3445
3446
sujeta a las condiciones que se indican en la tabla [[#table-3|3]]
3447
3448
3449
{| class="wikitable" style="text-align: center; margin: 1em auto;"
3450
|+ <span id='table-3'></span>Tabla. 3 Término independiente y condiciones de contorno de la ecuación de Poisson 1D
3451
|- style="border-top: 2px solid;"
3452
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math display="inline">b(x)</math> 
3453
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>u(x=0)</math>
3454
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>\frac{du}{dx}\mid _{x=5}</math>
3455
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>\hbox{Solución teórica}</math>
3456
|- style="border-top: 2px solid;"
3457
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math display="inline">x</math> 
3458
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>0</math>
3459
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>0</math>
3460
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>-\frac{1}{6}x^{3}+\frac{25}{2}x</math>
3461
|- style="border-top: 2px solid;border-bottom: 2px solid;"
3462
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math display="inline">\exp (x)</math> 
3463
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>9</math>
3464
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>1-\exp (5)</math>
3465
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>10+x-\exp (x)</math>
3466
3467
|}
3468
3469
El ejemplo pretende además examinar cómo influye, en el resultado de la aproximación del MPF, el hecho de escoger nubes de forma asimétricas (ver figura [[#img-34|34]]).<div id='img-34'></div>
3470
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3471
|-
3472
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Disposicion de los puntos que conforman una nube interior y de contorno para un caso 1D]]
3473
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3474
| colspan="1" | '''Figura 34:''' Disposicion de los puntos que conforman una nube interior y de contorno para un caso 1D
3475
|}
3476
3477
Para el caso del término independiente lineal, la figura  fig-errdefpoissx muestra la convergencia de la derivada de la solución, cuando se utiliza una discretización de 26, 51 y 81 puntos (<math display="inline">n=5</math>). Si bien el error relativo disminuye en la medida en que se aumenta el número de puntos, la figura muestra claramente que sólo cuando se incorpora el término cúbico en la base de interpolación, es decir <math display="inline">m=4</math>, el error en la solución desaparece definitivamente.
3478
3479
<div id='img-35'></div>
3480
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3481
|-
3482
|[[Image:draft_Samper_249558229-err-defpoissx.png|600px|Distribucion del error relativo en derivadas. Problema 1D de la ecuacion de Poisson termino independiente lineal, nubes de 5 puntos]]
3483
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3484
| colspan="1" | '''Figura 35:''' Distribucion del error relativo en derivadas. Problema 1D de la ecuacion de Poisson termino independiente lineal, nubes de 5 puntos
3485
|}
3486
3487
Siguiendo la misma tendencia, la figura [[#img-36|36]] muestra la convergencia cuando se utilizan nubes de 4 puntos. Nuevamente se aprecia el efecto de agregar al polinomio base de interpolación el término cúbico. Para este ejemplo, como la solución teórica es una combinación lineal de los términos de la base, el MPF entrega los valores exactos de la solución en los puntos, lo que permite comprobar de una forma gráfica la consistencia del método. Si se comparan las gráficas para el caso de nubes de 5 y 4 puntos respectivamente, se nota un leve deterioro de la solución debido a la falta de simetría de la nube, de todas formas cuando <math display="inline">n=4</math> el error relativo máximo no supera el 2.6% El efecto de utilizar nubes de 4 puntos para este problema 1D, tal como indica la figura [[#img-37|37]], supone un aumento del error global en la solución y también una disminución de la velocidad de convergencia cuando la nube está desbalanceada. La velocidad de convergencia para la solución numérica resulta ser 2.7 y 2.0, cuando se toman nubes de 5 y 4 puntos respectivamente.
3488
3489
<div id='img-36'></div>
3490
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3491
|-
3492
|[[Image:draft_Samper_249558229-err-defpoissn4.png|600px|Distribucion del error relativo en derivadas. Problema 1D de la ecuacion de Poisson termino independiente lineal, nubes de 4 puntos]]
3493
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3494
| colspan="1" | '''Figura 36:''' Distribucion del error relativo en derivadas. Problema 1D de la ecuacion de Poisson termino independiente lineal, nubes de 4 puntos
3495
|}
3496
3497
<div id='img-37'></div>
3498
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3499
|-
3500
|[[Image:draft_Samper_249558229-conv-errpoiss.png|600px|Convergencia del error global en la solucion para el problema de Poisson 1D, termino independiente lineal]]
3501
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3502
| colspan="1" | '''Figura 37:''' Convergencia del error global en la solucion para el problema de Poisson 1D, termino independiente lineal
3503
|}
3504
3505
Las figuras [[#img-38|38]] y [[#img-39|39]] muestran la convergencia de la solución, para discretizaciones de 6, 9, 11 y 26 puntos, cuando el término independiente de la ecuación de Poisson es exponencial y <math display="inline"> n=5 </math>. Se aprecia de las figuras, que para este ejemplo se obtienen mejores resultados en la aproximación con el MPF cuando se utiliza una base de interpolación cuadrática <math display="inline">m=3</math>. Este ejemplo permite comprobar el hecho de que, un aumento en el grado de la base de interpolación no comporta necesariamente una mejora de la solución numérica, cuando se mantiene constante el número de puntos en la nube.
3506
3507
<div id='img-38'></div>
3508
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3509
|-
3510
|[[Image:draft_Samper_249558229-poiss-expum3.png|600px|Convergencia de la solucion para el caso de la ecuacion de Poisson 1D, termino independiente exponencial, m=3math]]
3511
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3512
| colspan="1" | '''Figura 38:''' Convergencia de la solucion para el caso de la ecuacion de Poisson 1D, termino independiente exponencial, m=3math
3513
|}
3514
3515
<div id='img-39'></div>
3516
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3517
|-
3518
|[[Image:draft_Samper_249558229-poiss-expum4.png|600px|Convergencia de la solucion para el caso de la ecuacion de Poisson 1D, termino independiente exponencial, m=4math]]
3519
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3520
| colspan="1" | '''Figura 39:''' Convergencia de la solucion para el caso de la ecuacion de Poisson 1D, termino independiente exponencial, m=4math
3521
|}
3522
3523
Utilizando en la base de interpolación diferentes tipos de funciones linealmente independientes, se ha pretendido analizar una vez más la capacidad del MPF para capturar en forma local la solución teórica exacta. La figura [[#img-40|40]] permite corroborar definitivamente, de una forma gráfica, la consistencia del MPF. Escogiendo esta vez 9 puntos para discretizar el dominio y <math display="inline">n=5</math>, la aproximación reproduce exactamente la solución teórica sólo cuando se incorpora en la base de interpolación el término exponencial.
3524
3525
<div id='img-40'></div>
3526
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3527
|-
3528
|[[Image:draft_Samper_249558229-conv-poissexpu.png|600px|Convergencia de la solucion para distintas bases de interpolacion, termino independiente exponencial en la ecuacion de Poisson 1D]]
3529
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3530
| colspan="1" | '''Figura 40:''' Convergencia de la solucion para distintas bases de interpolacion, termino independiente exponencial en la ecuacion de Poisson 1D
3531
|}
3532
Para contrastar la convergencia del método, cuando se utiliza una distribución de puntos de forma irregular, se han generado para este ejemplo tres discretizaciones de 11, 26 y 41 puntos de forma aleatoria mediante una función random. Se puede apreciar de las figuras  fig-poissuran y [[#img-42|42]] que, al igual que cuando se utiliza una distribución de puntos regular, el error en la solución y su derivada disminuye en la medida que crece el número de puntos utilizados en la discretización. Sin embargo, para un número pequeño de puntos, los errores en la solución son mayores cuando se utiliza una distribución aleatoria. Esta alteración también se manifiesta en la convergencia del error global en la solución y su derivada, tal como indica la figura [[#img-43|43]]. En el caso de una distribución aleatoria, se ha utilizado la siguiente relación para obtener la distancia promedio entre puntos
3533
3534
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3535
|-
3536
| 
3537
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3538
|-
3539
| style="text-align: center;" | <math> h=\frac{L}{N-1}  </math>
3540
|}
3541
|}
3542
3543
siendo <math display="inline">L</math> la longitud del dominio y <math display="inline">N</math> como antes el número total de puntos. Se debe tener presente al analizar los resultados, que éstos se obtuvieron utilizando una base cuadrática y nubes de 5 puntos, además, con una discretización aleatoria de 41 puntos, el error relativo en la solución y su derivada no supera en ningún punto el 1%
3544
3545
<div id='img-41'></div>
3546
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3547
|-
3548
|[[Image:draft_Samper_249558229-err-poissuran.png|600px|Convergencia de la solucion para una distribucion de puntos aleatoria, ejemplo1D de la ecuacion de Poisson, termino independiente exponencial.]]
3549
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3550
| colspan="1" | '''Figura 41:''' Convergencia de la solucion para una distribucion de puntos aleatoria, ejemplo1D de la ecuacion de Poisson, termino independiente exponencial.
3551
|}
3552
3553
<div id='img-42'></div>
3554
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3555
|-
3556
|[[Image:draft_Samper_249558229-err-poissduran.png|600px|Convergencia de la derivada para una distribucion de puntos aleatoria, ejemplo1D de la ecuacion de Poisson, termino independiente exponencial.]]
3557
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3558
| colspan="1" | '''Figura 42:''' Convergencia de la derivada para una distribucion de puntos aleatoria, ejemplo1D de la ecuacion de Poisson, termino independiente exponencial.
3559
|}
3560
3561
<div id='img-43'></div>
3562
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3563
|-
3564
|[[Image:draft_Samper_249558229-conv-errpoisran.png|600px|Convergencia del error global para una distribucion de puntos aleatoria, ejemplo 1D de la ecuacion de Poisson, termino independiente exponencial]]
3565
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3566
| colspan="1" | '''Figura 43:''' Convergencia del error global para una distribucion de puntos aleatoria, ejemplo 1D de la ecuacion de Poisson, termino independiente exponencial
3567
|}
3568
3569
===4.1.3 Test con un gradiente de magnitud controlada===
3570
3571
Un test para comprobar la convergencia de un método sin malla en 1D, ampliamente difundido en la literatura ''meshless'' (ver por ejemplo [] DUA 95a y <span id='citeF-56'></span>[[#cite-56|[56]]]), consiste en resolver una ecuación cuya solución analítica permita generar un gradiente de magnitud controlada en un punto concreto del dominio de análisis. Para el caso del MPF se propone resolver la ecuación de Poisson 1D en el intervalo <math display="inline"> 0>x>1</math> (recordar expresión [[#eq-168|168]]), cuyo término independiente y condiciones de contorno se ajustan a las características indicadas en la tabla [[#table-4|4]].
3572
3573
3574
{| class="wikitable" style="text-align: center; margin: 1em auto;"
3575
|+ <span id='table-4'></span>Tabla. 4 Término independiente y condiciones de contorno de la ecuación de Poisson 1D con un gradiente controlado
3576
|- style="border-top: 2px solid;"
3577
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math display="inline">b(x)</math> 
3578
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>u(x)\mid _{x=0}=u(x)\mid _{x=5}</math>
3579
|- style="border-top: 2px solid;border-bottom: 2px solid;"
3580
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math display="inline">2\frac{\delta }{1+\delta ^{2}\left(x-x_{0}\right)^{2}}+2\left(1-x\right) \frac{\delta ^{3}}{\left(1+\delta ^{2}\left(x-x_{0}\right)^{2}\right)^{2} }\left(x-x_{0}\right)</math> 
3581
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>0</math>
3582
3583
|}
3584
3585
Los parámetros que permiten controlar la magnitud del gradiente y el punto donde éste se genera son <math display="inline">\delta </math> y <math display="inline">x_{0}</math> respectivamente, en este caso concreto se utilizarán <math display="inline">\delta =60</math> y <math display="inline">x_{0}=0.5</math>. Utilizando distribuciones regulares de 11, 21, 41 y 81 puntos, con nubes de 5 puntos y un polinomio cuadrático de interpolación, las figuras  fig-test1dconvu y [[#img-45|45]] muestran una correcta convergencia del MPF para este test, tanto para la solución numérica como su derivada. También se aprecia que la zona donde se producen los mayores errores en la solución y su derivada, corresponde precisamente con aquella donde se genera el gradiente en la solución (entorno del punto <math display="inline">x=0.5</math>), en particular para este ejemplo, con una discretización de 11 puntos los errores superan el 100% en esa zona. La solución teórica para este problema es
3586
3587
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3588
|-
3589
| 
3590
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3591
|-
3592
| style="text-align: center;" | <math> u(x)=(1-x)\left(\arctan \left(\delta \left(x-x_{0}\right)\right) +\arctan \left(\delta x_{0}\right)\right) </math>
3593
|}
3594
|}
3595
3596
y su derivada
3597
3598
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3599
|-
3600
| 
3601
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3602
|-
3603
| style="text-align: center;" | <math> u_{,x}=-\arctan \delta \left(x-x_{0}\right)-\arctan \delta x_{0}+\left( 1-x\right)\frac{\delta }{1+\delta ^{2}\left(x-x_{0}\right)^{2}}  </math>
3604
|}
3605
|}
3606
3607
<div id='img-44'></div>
3608
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3609
|-
3610
|[[Image:draft_Samper_249558229-test1d-convu.png|600px|Convergencia de la solucion para un aumento del numero de puntos. Test 1D con un gradiente de magnitud controlada]]
3611
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3612
| colspan="1" | '''Figura 44:''' Convergencia de la solucion para un aumento del numero de puntos. Test 1D con un gradiente de magnitud controlada
3613
|}
3614
3615
<div id='img-45'></div>
3616
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3617
|-
3618
|[[Image:draft_Samper_249558229-test1d-convdu.png|600px|Convergencia de la derivada para un aumento del numero de puntos. Test 1D con un gradiente de magnitud controlada]]
3619
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3620
| colspan="1" | '''Figura 45:''' Convergencia de la derivada para un aumento del numero de puntos. Test 1D con un gradiente de magnitud controlada
3621
|}
3622
El orden de convergencia del MPF para este test, se puede calcular a partir de los datos de la figura [[#img-46|46]], obteniéndose un valor de 2.01 para la solución y 1.93 para su derivada. Estos valores concuerdan adecuadamente con los encontrados en anteriores ejemplos 1D.
3623
3624
<div id='img-46'></div>
3625
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3626
|-
3627
|[[Image:draft_Samper_249558229-converror-test1d.png|600px|Convergencia del error global para un aumento del numero de puntos. Test 1D con un gradiente de magnitud controlada]]
3628
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3629
| colspan="1" | '''Figura 46:''' Convergencia del error global para un aumento del numero de puntos. Test 1D con un gradiente de magnitud controlada
3630
|}
3631
3632
==4.2 Resolución de las ecuaciones de elasticidad en 2D==
3633
3634
Una vez comprobada la consistencia y la convergencia del MPF para aplicaciones 1D, se pretende en este apartado utilizar la formulación sin malla desarrollada, para su aplicación en casos concretos de elasticidad bidimensional. Específicamente se quiere comprobar si la técnica del MPF, tal como se ha planteado, permite obtener resultados similares a los encontrados en los ejemplos 1D, o dicho de otra manera, si los resultados son extrapolables para situaciones de elasticidad 2D.
3635
3636
===4.2.1 Test de la parcela y test de orden superior===
3637
3638
Un primer ejemplo, como prueba necesaria para comprobar la convergencia del MPF en problemas de elasticidad 2D, consiste en resolver el test de la parcela simple, ampliamente utilizado para probar programas prácticos de elementos finitos. En referencias <span id='citeF-39'></span>[[#cite-39|[39]]], <span id='citeF-73'></span>[[#cite-73|[73]]] y [ZIE
3639
94] puede encontrarse un descripción más detallada de la utilización de este test en ejemplos de elasticidad lineal de sólidos. En el contexto de los métodos sin malla ha sido empleado también en <span id='citeF-8'></span>[[#cite-8|[8]]] para demostrar la pérdida de consistencia de la aproximación, cuando no se utilizan multiplicadores de Lagrange para imponer las condiciones de contorno. Como primer test se propone resolver las ecuaciones de elasticidad en tensión plana, para el dominio cuadrado que muestra la figura [[#img-47|47]]. Se ha utilizado para el análisis una discretización uniforme de <math display="inline">9</math> nodos y una aproximación cuadrática (<math display="inline">m=6</math>), con los valores para el módulo de Young y el coeficiente de Poisson de <math display="inline">E=1000</math> y <math display="inline">\nu =0.3</math> respectivamente.
3640
3641
<div id='img-47'></div>
3642
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3643
|-
3644
|[[Image:draft_Samper_249558229-patch-a.png|600px|Test de la parcela con una distribucion regular de 9 puntos]]
3645
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3646
| colspan="1" | '''Figura 47:''' Test de la parcela con una distribucion regular de 9 puntos
3647
|}
3648
Sobre los 8 nodos del contorno se prescriben desplazamientos <math display="inline">u=v=x+y</math>, comprobándose la respuesta que se obtiene mediante el MPF para las distintas posiciones del punto central indicadas en la tabla  tab-patch-a.
3649
3650
3651
{| class="wikitable" style="text-align: center; margin: 1em auto;"
3652
|+ <span id='table-5'></span>Tabla. 5 Coordenadas del punto central para el test de la parcela con 9 puntos
3653
|- style="border-top: 2px solid;"
3654
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  Coordenadas del punto <math display="inline">5</math> 
3655
|- style="border-top: 2px solid;"
3656
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  (<math display="inline">1.0,1.0</math>) 
3657
|- style="border-top: 2px solid;"
3658
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  (<math display="inline">1.2,0.35</math>) 
3659
|- style="border-top: 2px solid;"
3660
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  (<math display="inline">0.22,0.15</math>) 
3661
|- style="border-top: 2px solid;"
3662
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  (<math display="inline">0.3,1.76</math>) 
3663
|- style="border-top: 2px solid;border-bottom: 2px solid;"
3664
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  (<math display="inline">1.87,1.9</math>) 
3665
3666
|}
3667
3668
En todas las situaciones, los valores numéricos del desplazamiento y esfuerzo del nodo interior coinciden de forma exacta con la solución teórica. Un segundo test consiste en utilizar la distribución irregular de 14 puntos mostrada en la figura [[#img-48|48]], y calcular esta vez la respuesta en todos los puntos interiores del dominio. Como antes se prescriben los desplazamientos para los puntos sobre el contorno. Los requerimientos para satisfacer el test son por un lado que los desplazamientos en los nodos interiores sigan la misma distribución lineal prescrita en el contorno, y las deformaciones y esfuerzos sean constantes en la parcela.
3669
3670
<div id='img-48'></div>
3671
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3672
|-
3673
|[[Image:draft_Samper_249558229-patch-b.png|600px|Test de la parcela para una distribucion irregular de 14 puntos]]
3674
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3675
| colspan="1" | '''Figura 48:''' Test de la parcela para una distribucion irregular de 14 puntos
3676
|}
3677
Como se aprecia en la tabla [[#table-6|6]], donde se resumen los resultados numéricos para este test, en todos los puntos analizados se obtienen los valores exactos de la solución teórica, por consiguiente, el MPF cumple con el test de la parcela.
3678
3679
3680
{| class="wikitable" style="text-align: center; margin: 1em auto;"
3681
|+ <span id='table-6'></span>Tabla. 6 Resultados numéricos para el test de la parcela de 14 puntos
3682
|- style="border-top: 2px solid;"
3683
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  Puntos 
3684
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | Coordenadas 
3685
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | Desplazamientos (<math display="inline">u=v</math>) 
3686
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>\sigma _{x}=\sigma _{y}</math>(<math display="inline"> \times 10^{3}</math>) 
3687
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>\tau _{xy}</math>(<math display="inline">\times 10^{2}</math>) 
3688
|- style="border-top: 2px solid;"
3689
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  4 
3690
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | (<math display="inline">0.5,0.25</math>) 
3691
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>0.75</math>
3692
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>1.42857</math>
3693
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>7.6923</math>
3694
|- style="border-top: 2px solid;"
3695
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  6 
3696
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | (<math display="inline">1.38,0.45</math>) 
3697
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>1.83</math>
3698
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>1.42857</math>
3699
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>7.6923</math>
3700
|- style="border-top: 2px solid;"
3701
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  7 
3702
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | (<math display="inline">0.38,0.7</math>) 
3703
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>1.08</math>
3704
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>1.42857</math>
3705
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>7.6923</math>
3706
|- style="border-top: 2px solid;"
3707
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  8 
3708
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | (<math display="inline">1.5,1.0</math>) 
3709
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>2.5</math>
3710
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>1.42857</math>
3711
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>7.6923</math>
3712
|- style="border-top: 2px solid;"
3713
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  10 
3714
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | (<math display="inline">0.55,1.5</math>) 
3715
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>2.05</math>
3716
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>1.42857</math>
3717
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>7.6923</math>
3718
|- style="border-top: 2px solid;border-bottom: 2px solid;"
3719
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" |  11 
3720
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | (<math display="inline">1.4,1.6</math>) 
3721
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>3.0</math>
3722
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>1.42857</math>
3723
| style="border-left: 2px solid;border-right: 2px solid;" | <math>7.6923</math>
3724
3725
|}
3726
3727
Si bien el test de la parcela resulta una prueba adecuada para comprobar la correcta programación del MPF, tal y como se ha propuesto no permite garantizar el correcto funcionamiento cuando se prescriben condiciones de contorno naturales o de Neumann. Para controlar lo anterior se construye un segundo test, de orden superior, en el que se incluyen este tipo de condiciones (ver figura [[#img-49|49]]). Para discretizar el dominio se ha utilizado una distribución regular de 28 puntos, asumiendo condiciones de tensión plana con valores de <math display="inline">E=1.0</math>, <math display="inline">\nu =0.25</math> y espesor unitario. La solución teórica cuando el esfuerzo se distribuye uniformemente es [TIM 70] <math display="inline">u=x/E</math> y <math display="inline">v=-(\nu y)/E</math>, mientras que para el caso de una distribución lineal se tiene <math display="inline">u=xy/E</math> , <math display="inline"> v=-(x^{2}+\nu y^{2})/(2E)</math>.
3728
3729
<div id='img-49'></div>
3730
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3731
|-
3732
|[[Image:draft_Samper_249558229-patch-cd01.png|600px|Dominio rectangular, discretizacion y resultados numericos para el test de la parcela de orden superior]]
3733
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3734
| colspan="1" | '''Figura 49:''' Dominio rectangular, discretizacion y resultados numericos para el test de la parcela de orden superior
3735
|}
3736
3737
Los resultados que se obtienen para este test, tanto desplazamientos como esfuerzos, coinciden nuevamente con la solución teórica para ambos casos de carga. En la figura [[#img-49|49]] se aprecia la distribución del desplazamiento horizontal <math display="inline">u</math> y el esfuerzo <math display="inline">\sigma  _{x} </math> para el caso de una tracción constante y lineal respectivamente, en los dos casos, la solución numérica se obtuvo utilizando un polinomio cuadrático de interpolación y nubes de 9 puntos.
3738
3739
===4.2.2 Viga en cantilever===
3740
3741
Siguiendo con el estudio de convergencia para ejemplos de elasticidad bidimensional, a continuación se resuelve un problema clásico en la literatura de los métodos meshless como es el de una viga en cantilever, se pretende también averiguar la convergencia del método para una distribución irregular de puntos. La figura [[#img-50|50]] muestra la geometría de la viga para una distribución regular e irregular de 55 puntos, la carga total que actúa en el extremo se aplica mediante un esfuerzo tangencial que se distribye en forma parabólica, siendo su magnitud <math display="inline">P=1.0</math>. El problema fué resuelto considerando condiciones de tensión plana y propiedades del material <math display="inline">E=1000</math> y <math display="inline">\nu =0.3</math>, siendo su solución teórica [TIM 70]
3742
3743
<span id="eq-169"></span>
3744
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3745
|-
3746
| 
3747
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3748
|-
3749
| style="text-align: right;" | <math>u </math>
3750
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3751
| <math>-\frac{P}{6EI}y\left[\left(6L-3x\right)x+\left(2+\nu \right)\left( y^{2}-\frac{D^{2}}{4}\right)\right] </math>
3752
|-
3753
| style="text-align: right;" | <math> v </math>
3754
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3755
| <math>\frac{P}{6EI}\left[3\nu y^{2}\left(L-x\right)+\left(4+5\nu \right) \frac{D^{2}}{4}x+\left(3L-x\right)x^{2}\right] </math>
3756
|-
3757
| style="text-align: right;" | <math> \sigma _{x} </math>
3758
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3759
| <math>-\frac{P\left(L-x\right)}{I}y\hbox{ ; }I=\frac{ D^{3}}{12}   </math>
3760
| style="width: 5px;text-align: right;" | (169)
3761
|-
3762
| style="text-align: right;" | <math> \sigma _{y} </math>
3763
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3764
| <math>0.0  </math>
3765
|-
3766
| style="text-align: right;" | <math> \tau _{xy} </math>
3767
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3768
| <math>\frac{P}{2I}\left(\frac{D^{2}}{4}-y^{2}\right)  </math>
3769
|}
3770
|}
3771
3772
con <math display="inline">I</math> el momento de inercia de la sección transversal, además, sobre el contorno <math display="inline">x=0</math>, <math display="inline">y=\pm 0.5</math> se prescriben los desplazamientos de acuerdo con la solución teórica.
3773
3774
<div id='img-50'></div>
3775
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3776
|-
3777
|[[Image:draft_Samper_249558229-cantilever.png|600px|Viga en cantilever, geometria y distribucion regular e irregular de 55 puntos]]
3778
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3779
| colspan="1" | '''Figura 50:''' Viga en cantilever, geometria y distribucion regular e irregular de 55 puntos
3780
|}
3781
Considerando una discretización regular, se analizó la respuesta del MPF con un total de 55, 165 y 333 puntos, para dos tipos de nubes distintas, en un primer caso las nubes contienen un número de puntos que varía entre 6 y 8, mientras que en el segundo el número de puntos se fija en 9 por nube (ver figura [[#img-51|51]]).
3782
3783
<div id='img-51'></div>
3784
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3785
|-
3786
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Eleccion de los nodos en las nubes para el ejemplo de la viga en cantilever, distribucion regular de puntos]]
3787
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3788
| colspan="1" | '''Figura 51:''' Eleccion de los nodos en las nubes para el ejemplo de la viga en cantilever, distribucion regular de puntos
3789
|}
3790
Como indica la figura [[#img-52|52]], cuando se utilizan nubes completas de 9 puntos el MPF muestra una correcta convergencia tanto en el desplazamiento horizontal como vertical, sin embargo, cuando se utilizan nubes incompletas de 6, 7 y 8 puntos existe un aumento del error global en la solución para la discretización con 165 puntos, lo que determina una menor velocidad de convergencia. Para obtener los resultados se han utilizado, en ambos casos, un polinomio cuadrático de interpolación (<math display="inline">m=6</math>) y <math display="inline">h</math> la distancia entre puntos indicada en la figura [[#img-51|51]].
3791
3792
<div id='img-52'></div>
3793
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3794
|-
3795
|[[Image:draft_Samper_249558229-cant-error.png|600px|Convergencia del error global en la solucion para la viga en cantilever, distribucion regular de puntos]]
3796
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3797
| colspan="1" | '''Figura 52:''' Convergencia del error global en la solucion para la viga en cantilever, distribucion regular de puntos
3798
|}
3799
El aumento del error en la solución en el caso de nubes incompletas se debe a la falta de simetría de la nube, este fenómeno se acentúa aún más para las nubes de los puntos situados en el contorno. Además se ha constatado, tal como lo muestra la figura  fig-cantesfx165, que la utilización de nubes de forma asimétricas afectan también la simetría de la solución.
3800
3801
<div id='img-53'></div>
3802
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3803
|-
3804
|[[Image:draft_Samper_249558229-esfx.png|600px|Distribucion del esfuerzo horizontal para la viga en cantilever discretizada en forma regular con 165math puntos, a) nubes incompletas n=6,7,8math y b) nubes completas n=9math]]
3805
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3806
| colspan="1" | '''Figura 53:''' Distribucion del esfuerzo horizontal para la viga en cantilever discretizada en forma regular con 165math puntos, a) nubes incompletas n=6,7,8math y b) nubes completas n=9math
3807
|}
3808
Analizando más en detalle el comportamiento anómalo de la solución, para el caso de nubes incompletas con 165 puntos, se ha comprobado también que en el caso de los esfuerzos horizontales en el contorno, la solución numérica presenta ciertas inestabilidades en la zona de máxima concentración del esfuerzo. La figura  fig-esfx-y05 permite corroborar esta tendencia, y muestra además cómo el error relativo se va atenuando en la medida que aumenta la distancia respecto del punto de máxima solicitación.
3809
3810
<div id='img-54'></div>
3811
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3812
|-
3813
|[[Image:draft_Samper_249558229-esfx-y05.png|600px|Esfuerzo horizontal  _xmath a lo largo del contorno superior de la viga en cantilever discretizada en forma regular]]
3814
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3815
| colspan="1" | '''Figura 54:''' Esfuerzo horizontal  _xmath a lo largo del contorno superior de la viga en cantilever discretizada en forma regular
3816
|}
3817
Finalmente, la figura [[#img-55|55]] muestra la convergencia del error para este ejemplo, cuando se utilizan discretizaciones irregulares de 55, 165 y 333 puntos. Aunque existe un aumento del error en la solución respecto del caso de utilizar una discretización regular, la velocidad de convergencia para los desplazamientos horizontales y verticales es similar en ambas situaciones, por ejemplo, en el caso de los desplazamientos horizontales se obtiene una convergencia de <math display="inline">1.92</math> para discretizaciones irregulares y de <math display="inline">2.0</math> para discretizaciones regulares.
3818
3819
<div id='img-55'></div>
3820
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3821
|-
3822
|[[Image:draft_Samper_249558229-cant-irregse.png|600px|Convergencia del error global en la solucion para la viga en cantilever, distribucion irregular de puntos]]
3823
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3824
| colspan="1" | '''Figura 55:''' Convergencia del error global en la solucion para la viga en cantilever, distribucion irregular de puntos
3825
|}
3826
3827
===4.2.3 Flexión de una viga simplemente apoyada===
3828
3829
La figura [[#img-56|56]] muestra la geometría de la viga con una discretización regular de 51 puntos. Sobre el contorno superior se aplica una carga uniformemente repartida de intensidad <math display="inline">q=1.0</math>, bajo condiciones de tensión plana, con valores de <math display="inline">E=1000</math> y <math display="inline">\nu =0.3</math> para las propiedades del material. Sobre los apoyos se prescriben los desplazamientos según la solución teórica [TIM 70]
3830
3831
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3832
|-
3833
| 
3834
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3835
|-
3836
| style="text-align: right;" | <math>u </math>
3837
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3838
| <math>\frac{q}{2EI}\left[-y\left(L^{2}x-\frac{x^{3}}{3}\right)+x\left(- \frac{2}{3}y^{3}+\frac{2}{5}C^{2}y\right)+\nu x\left(-\frac{1}{3} y^{3}+C^{2}y+\frac{2}{3}C^{3}\right)\right]</math>
3839
|-
3840
| style="text-align: right;" | <math> v </math>
3841
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3842
| <math>-\frac{q}{2EI}\left[\frac{y^{4}}{12}-\frac{C^{2}y^{2}}{2}-\frac{2}{3} C^{3}y+\nu \left\{\left(L^{2}-x^{2}\right)\frac{y^{2}}{2}+\frac{y^{4}}{6}- \frac{1}{5}C^{2}y^{2}\right\}\right]- </math>
3843
|-
3844
| style="text-align: right;" | 
3845
| style="text-align: center;" | 
3846
| <math>\frac{q}{2EI}\left[\frac{L^{2}x^{2}}{2}-\frac{x^{4}}{12}-\frac{1}{5} C^{2}x^{2}+\left(1+\frac{1}{2}\nu \right)C^{2}x^{2}\right]+0.6628 </math>
3847
|-
3848
| style="text-align: right;" | <math> \sigma _{x} </math>
3849
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3850
| <math>-\frac{q}{2I}\left(L^{2}-x^{2}\right)y+\frac{q}{2I}\left( \frac{2}{5}C^{2}y-\frac{2}{3}y^{3}\right)</math>
3851
|-
3852
| style="text-align: right;" | <math> \sigma _{y} </math>
3853
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3854
| <math>\frac{2}{2I}\left(\frac{1}{3}y^{3}-C^{2}y-\frac{2}{3} C^{3}\right)</math>
3855
|-
3856
| style="text-align: right;" | <math> \tau _{xy} </math>
3857
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3858
| <math>-\frac{q}{2I}\left(C^{2}-y^{2}\right)x </math>
3859
|-
3860
| style="text-align: right;" | <math> I </math>
3861
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3862
| <math>\frac{2}{3}C^{3} </math>
3863
|}
3864
|}
3865
3866
<div id='img-56'></div>
3867
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3868
|-
3869
|[[Image:draft_Samper_249558229-vigasimp.png|600px|Viga simplemente apoyada, geometria y distribucion regular de 51 puntos]]
3870
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3871
| colspan="1" | '''Figura 56:''' Viga simplemente apoyada, geometria y distribucion regular de 51 puntos
3872
|}
3873
Para obtener los resultados se han analizado un total de <math display="inline">5</math> configuraciones con una distribución regular de <math display="inline">51,</math> <math display="inline">105,</math> <math display="inline">165,</math> <math display="inline">343</math> y <math display="inline">585</math> nodos, utilizándose un polinomio cuadrático de interpolación con nubes de <math display="inline">n=6,7</math> y <math display="inline">8</math> puntos. La figura [[#img-57|57]] muestra la convergencia del errror global para los desplazamientos y el esfuerzo horizontal, se advierten ciertas inestabilidades en la solución a medida que se aumenta el número de puntos, además, los errores que se obtienen con una discretización de <math display="inline">51</math> puntos, son inferiores a los que entrega el método cuando se utilizan <math display="inline">105</math> y <math display="inline">165</math> puntos.
3874
3875
<div id='img-57'></div>
3876
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3877
|-
3878
|[[Image:draft_Samper_249558229-cvervig-se.png|600px|Convergencia del error global, viga simplemente apoyada con distribucion regular de puntos]]
3879
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3880
| colspan="1" | '''Figura 57:''' Convergencia del error global, viga simplemente apoyada con distribucion regular de puntos
3881
|}
3882
Al igual que en el ejemplo anterior, se ha pretendido averiguar en que medida afecta a la solución, el hecho de utilizar nubes de forma asimétricas en los contornos, para ello, se ha evaluado numéricamente el esfuerzo horizontal <math display="inline">\sigma _{x}</math> a lo largo del contorno superior, es decir en <math display="inline">y=0.5</math>. La figura [[#img-58|58]], en concordancia con el resultado obtenido del análisis de convergencia, muestra en primer lugar un comportamiento errático de la distribución del esfuerzo en los extremos, este comportamiento oscilatorio tiende a disminuir, pero no desaparece, a medida que aumenta el número de puntos de la discretización. En segundo lugar, la solución que se obtiene con una distribución de 51 puntos parece más ádecuada respecto de las que se obtienen con 105 y 165 puntos respectivamente, lo que indicaría la no convergencia de la solución a su valor exacto. Un análisis posterior sobre todo el dominio, tal como muestran los contornos en desplazamientos y esfuerzos horizontales en las figuras [[#img-59|59]] y [[#img-60|60]], indica definitivamente que los resultados que se obtiene para estas últimas dos discretizaciones son erróneos.
3883
3884
<div id='img-58'></div>
3885
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3886
|-
3887
|[[Image:draft_Samper_249558229-convesfx.png|600px|Convergencia del esfuerzo  _xmath a lo largo del contorno y=0.5math, viga simplemente apoyada]]
3888
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3889
| colspan="1" | '''Figura 58:''' Convergencia del esfuerzo  _xmath a lo largo del contorno y=0.5math, viga simplemente apoyada
3890
|}
3891
3892
<div id='img-59'></div>
3893
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3894
|-
3895
|[[Image:draft_Samper_249558229-vigunidesx-se.png|600px|Contornos de desplazamiento horizontal umath, viga simplemente apoyada]]
3896
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3897
| colspan="1" | '''Figura 59:''' Contornos de desplazamiento horizontal umath, viga simplemente apoyada
3898
|}
3899
3900
<div id='img-60'></div>
3901
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3902
|-
3903
|[[Image:draft_Samper_249558229-viguniesfx-se.png|600px|Contornos de esfuerzo horizontal _xmath, viga simplemente apoyada]]
3904
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3905
| colspan="1" | '''Figura 60:''' Contornos de esfuerzo horizontal _xmath, viga simplemente apoyada
3906
|}
3907
3908
===4.2.4 Placa con agujero===
3909
3910
Se ha analizado la convergencia del MPF, para la solución de la ecuaciones de la elasticidad, mediante el problema de una placa infinita en tensión con un agujero centrado en su origen y de radio <math display="inline">a</math> (ver figura  [[#img-61|61]]).
3911
3912
<div id='img-61'></div>
3913
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3914
|-
3915
|[[Image:draft_Samper_249558229-placa-inf.png|600px|Geometria y condiciones de contorno a) placa infinita en tension y b) dominio de analisis]]
3916
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3917
| colspan="1" | '''Figura 61:''' Geometria y condiciones de contorno a) placa infinita en tension y b) dominio de analisis
3918
|}
3919
3920
La solución analítica para el campo de tensiones es [TIM 70]
3921
3922
<span id="eq-170"></span>
3923
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3924
|-
3925
| 
3926
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3927
|-
3928
| style="text-align: right;" | <math>\sigma _{x} </math>
3929
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3930
| <math>T_{x}\left[1-\frac{a^{2}}{r^{2}}\left(\frac{3}{2}\cos  (2\theta )+\cos (4\theta )\right)+\frac{3a^{4}}{2r^{4}}\cos (4\theta  )\right] </math>
3931
|-
3932
| style="text-align: right;" | <math> \sigma _{y} </math>
3933
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3934
| <math>-T_{x}\left[\frac{a^{2}}{r^{2}}\left(\frac{1}{2}\cos  (2\theta )-\cos (4\theta )\right)+\frac{3a^{4}}{2r^{4}}\cos (4\theta  )\right]  </math>
3935
| style="width: 5px;text-align: right;" | (170)
3936
|-
3937
| style="text-align: right;" | <math> \tau _{xy} </math>
3938
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3939
| <math>-T_{x}\left[\frac{a^{2}}{r^{2}}\left(\frac{1}{2}\sin  (2\theta )+\sin (4\theta )\right)+\frac{3a^{4}}{2r^{4}}\sin (4\theta  )\right]  </math>
3940
|}
3941
|}
3942
3943
donde <math display="inline">\left(r,\theta \right)</math> representan las coordenadas polares habituales. Debido a la simetría del problema, y, considerando un estado plano de deformación con <math display="inline">T_{x}=1.0</math>, se ha modelado una región cuadrada cercana al origen (figura [[#img-61|61]]), sobre cuyos contornos (<math display="inline">x=5.0</math> e <math display="inline">y=5.0</math>) se prescriben condiciones de Neumann según la solución teórica [[#eq-170|170]]. Las condiciones de contorno esenciales son
3944
3945
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
3946
|-
3947
| 
3948
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
3949
|-
3950
| style="text-align: right;" | <math>u </math>
3951
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3952
| <math>0\hbox{ en }x=0,\hbox{ }1\leq y\leq 5 </math>
3953
|-
3954
| style="text-align: right;" | <math> v </math>
3955
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
3956
| <math>0\hbox{ en }y=0,\hbox{ }1\leq x\leq 5 </math>
3957
|}
3958
|}
3959
3960
Se han realizado tres discretizaciones con 36, 48 y 60 puntos (figura  fig-placa-ptos), mediante una base de interpolación cuadrática y nubes de <math display="inline">7,8</math> y <math display="inline">9</math> nodos, asumiendo valores de <math display="inline">E=1000</math> y <math display="inline">\nu =0.3</math>.
3961
3962
<div id='img-62'></div>
3963
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3964
|-
3965
|[[Image:draft_Samper_249558229-placa-ptos.png|600px|Distribuciones irregulares de puntos para el problema de la placa infinita en tension]]
3966
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3967
| colspan="1" | '''Figura 62:''' Distribuciones irregulares de puntos para el problema de la placa infinita en tension
3968
|}
3969
La figura [[#img-63|63]] muestra la distribución del esfuerzo <math display="inline">\sigma _{x}</math> a lo largo del contorno <math display="inline">x=0</math> para los tres arreglos de puntos analizados, como se aprecia, no existe un clara convergencia del método con un aumento del número de puntos, además, la solución numérica no entrega los valores adecuados del esfuerzo en la zona de máxima concentración.
3970
3971
<div id='img-63'></div>
3972
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3973
|-
3974
|[[Image:draft_Samper_249558229-placaesfx-se.png|600px|Distribucion del esfuerzo  _xmath , en x=0math, para el problema de la placa con agujero]]
3975
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3976
| colspan="1" | '''Figura 63:''' Distribucion del esfuerzo  _xmath , en x=0math, para el problema de la placa con agujero
3977
|}
3978
3979
==4.3 Resolución de las ecuaciones de elasticidad en 3D==
3980
3981
La metodología desarrollada en el capítulo anterior puede extenderse sin mayor dificultad para su utilización en poblemas 3D de elasticidad lineal de sólidos. Como primer ejemplo se desarrolla el test de la parcela para el cubo de <math display="inline">2</math> unidades de longitud mostrado en la figura  fig-patch-3d, y sobre el que se prescriben los desplazamientos <math display="inline">u=x</math>, <math display="inline">v=y</math> e <math display="inline">w=z</math> para los nodos del contorno. El dominio se discretiza mediante un total de 27 puntos, utilizándose una base de interpolación cuadrática (<math display="inline">m=10</math>) para obtener la solución numérica en el nodo central (nodo <math display="inline">8</math>). Tal como indica la figura [[#img-64|64]], la respuesta que entrega el MPF, tanto en desplazamientos como en tensiones, coincide con la solución teórica por lo tanto el MPF supera sin dificultad el test de la parcela en 3D.
3982
3983
<div id='img-64'></div>
3984
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3985
|-
3986
|[[Image:draft_Samper_249558229-patch-3d.png|600px|Test de la parcela en 3D, a) geometria y b) contornos de desplazamiento umath c) contornos de desplazamineto vmath y d) contornos de desplazamiento wmath]]
3987
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3988
| colspan="1" | '''Figura 64:''' Test de la parcela en 3D, a) geometria y b) contornos de desplazamiento umath c) contornos de desplazamineto vmath y d) contornos de desplazamiento wmath
3989
|}
3990
Se ha elaborado un segundo test, de orden superior, para comprobar el correcto comportamiento del MPF cuando se prescriben condiciones de contorno de Neumann sobre el dominio. Como muestra la figura [[#img-65|65]], el test consiste en una barra prismática en flexión pura sobre cuyos extremos se prescribe un momento mediante un esfuerzo linealmente distribuido según <math display="inline">\sigma _{z}=x</math>.
3991
3992
<div id='img-65'></div>
3993
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
3994
|-
3995
|[[Image:draft_Samper_249558229-vigaflex-3d.png|600px|Barra prismatica en flexion, geometria y condiciones de carga]]
3996
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
3997
| colspan="1" | '''Figura 65:''' Barra prismatica en flexion, geometria y condiciones de carga
3998
|}
3999
Se ha analizado dos arreglos de puntos, uno regular de 120 y otro irregular de 271 (ver figura [[#img-66|66]]), para modelar <math display="inline">1/4</math> de la barra. Nuevamente se ha utilizado un polinomio base de interpolación cuadrático, con nubes que tienen 27 puntos en el caso de la discretización regular y entre 16 y 22 puntos para la no-regular. La solución teórica para este ejemplo es [TIM 70]
4000
4001
<span id="eq-171"></span>
4002
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4003
|-
4004
| 
4005
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4006
|-
4007
| style="text-align: right;" | <math>u </math>
4008
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4009
| <math>-\frac{M}{2EI_{yy}}\left[z^{2}+\nu \left(x^{2}-y^{2}\right)\right] </math>
4010
|-
4011
| style="text-align: right;" | <math> v </math>
4012
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4013
| <math>-\frac{\nu xyM}{EI_{yy}}   </math>
4014
| style="width: 5px;text-align: right;" | (171)
4015
|-
4016
| style="text-align: right;" | <math> w </math>
4017
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4018
| <math>\frac{xzM}{EI_{yy}}  </math>
4019
|-
4020
| style="text-align: right;" | <math> M </math>
4021
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4022
| <math>2\int _{0}^{3}\sigma _{z}xdA   </math>
4023
|}
4024
|}
4025
4026
con <math display="inline">M</math> e <math display="inline">I_{yy}</math>, el momento flector y el momento de inercia de la sección respecto al eje <math display="inline">y</math>. Se han utilizado como parámetros del material los valores siguientes, <math display="inline">E=1000</math> y <math display="inline">\nu =0.25</math>.
4027
4028
<div id='img-66'></div>
4029
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4030
|-
4031
|[[Image:draft_Samper_249558229-viga-flex-3d.png|600px|Arreglo regular e irregular de 120 y 271 puntos, barra prismatica en flexion]]
4032
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4033
| colspan="1" | '''Figura 66:''' Arreglo regular e irregular de 120 y 271 puntos, barra prismatica en flexion
4034
|}
4035
Los resultados que se obtienen para este test, cuando se utiliza el arreglo regular de 120 puntos para modelar el comportamiento de la barra, se muestran en la figura [[#img-67|67]]. Se aprecia que la distribución, simetría y valores máximos de la solución no concuerdan plenamente con los valores teóricos. Tomando como ejemplo el caso de los desplazamientos <math display="inline">v</math> y <math display="inline">w</math>, la figura muestra claramente que existe una variación de éstos respecto de las coordenadas <math display="inline">z</math> e <math display="inline">y</math> respectivamente, sin embargo, esto se contrapone con lo que predice la solución teórica. De la misma forma, los errores relativos respecto de los valores máximos de desplazamientos, en ambos casos, superan largamente el 100% En relación al esfuerzo <math display="inline">\sigma _{z}</math>, cuya distribución es lineal respecto de la coordenada <math display="inline">x</math>, la solución numérica no muestra un comportamiento adecuado, siendo el error relativo respecto del máximo valor nuevamente superior al 100%
4036
4037
<div id='img-67'></div>
4038
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4039
|-
4040
|[[Image:draft_Samper_249558229-resul-120se.png|600px|Barra prismatica en flexion, arreglo regular de 120 puntos, a) contornos de desplazamiento  v math b) contornos de desplazamiento wmath y c) contornos de esfuerzo  _zmath]]
4041
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4042
| colspan="1" | '''Figura 67:''' Barra prismatica en flexion, arreglo regular de 120 puntos, a) contornos de desplazamiento  v math b) contornos de desplazamiento wmath y c) contornos de esfuerzo  _zmath
4043
|}
4044
Cuando se utiliza un arreglo irregular de puntos los problemas detectados anteriormente se acentúan, por lo que a pesar de usar un mayor número de puntos en la discretización (271), el MPF no es capaz de entregar solución alguna producto del mal condicionamiento de la matriz de rigidez global del sistema y la no convergencia del solver iterativo utilizado. Implementando un solver directo para resolver el sistema de ecuaciones, se ha podido comprobar el mal condicionamiento de la matriz y también obtener una solución para esta situación. Como era previsible, los resultados para este test (ver figura [[#img-68|68]]) ponen en evidencia la baja capacidad del método de puntos, tal como se ha formulado, para superar y satisfacer los requerimientos de las ecuaciones de elasticidad lineal en 3D.
4045
4046
<div id='img-68'></div>
4047
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4048
|-
4049
|[[Image:draft_Samper_249558229-resul-271se.png|600px|Barra prismatica en flexion, arreglo irregular de 271 puntos, a) contornos de desplazamiento  vmath b) contornos de desplazamiento wmath y c) contornos de esfuerzo  _zmath]]
4050
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4051
| colspan="1" | '''Figura 68:''' Barra prismatica en flexion, arreglo irregular de 271 puntos, a) contornos de desplazamiento  vmath b) contornos de desplazamiento wmath y c) contornos de esfuerzo  _zmath
4052
|}
4053
4054
==4.4 Análisis de resultados==
4055
4056
Se han desarrollado a lo largo del capítulo diversos ejemplos para analizar la consistencia y convergencia del MPF, tal como se demostró analíticamente, se ha comprobado que el método es consistente y por tanto capaz de reproducir en el grado deseado, cuando se utiliza la base de interpolación adecuada, cualquier polinomio o combinación lineal de éstos. Si bien es cierto, se ha podido comprobar en algunos ejemplos un orden de convergencia cuadrático para el método de puntos finitos, la respuesta numérica parece deteriorarse, principalmente en arreglos irregulares, cuando se utiliza un bajo número de puntos para discretizar el dominio. Este comportamiento no aparece claramente detectable en problemas unidimensionales, sin embargo, se aprecia con claridad en problemas bidimensionales en los que se ve afectada la convergencia de la solución. Un fenómeno que si se puede distinguir a través de las distintas modelaciones efectuadas, es la falta de precisión de la solución, y por consiguiente un mayor error respecto de la solución teórica, en los contornos donde se prescriben las condiciones de Neumann. En este comportamiento influye también, sin lugar a dudas, el hecho de que las nubes de los puntos del contorno sean completamente asimétricas.
4057
4058
El método sin malla de puntos finitos con un esquema de colocación puntual, tal como se mencionó en el capítulo de su formulación, entrega generalmente un sistema algebraico de ecuaciones cuya matriz de rigidez global se caracteriza por ser no simétrica ni definida positiva, pero además y dependiendo del problema, sus coeficientes pueden llegar a ser de diferentes órdenes de magnitud resultando una matriz mal condicionada. Como resultado de este mal condicionamiento, la técnica de colocación puntual suele producir resultados imprecisos e inestables tal como los encontrados a través de los ejemplos 2D y 3D analizados en la tesis. Esta característica del prodecimiento de colocación puntual también ha sido analizada y descrita en la formulación de otras técnicas sin malla, como por ejemplo en el método SPH [DYK 95]  [BON 00a], en el método EFG con integración nodal [BEI 96], el método ''hp cloud ''<span id='citeF-48'></span>[[#cite-48|[48]]], en el método DEM [] BRE 00b y más recientemente en ''least-squares collocation meshless method ''<span id='citeF-103'></span>[[#cite-103|[103]]].
4059
4060
Con los ejemplos numéricos desarrollados en esta tesis se demuestra por primera vez que el MPF para aplicaciones de la elasticidad lineal de sólidos, no está exento de las deficiencias del procedimiento de colocación puntual, por lo que se hace necesario implementar una técnica, similar a una estabilización, que permita superar y corregir estos inconvenientes, fundamentalmente en aquellas zonas del contorno donde la falta de simetría de las nubes acentúa estas deficiencias. A continuación se presenta y desarrolla una metodología, útil y fácil de implementar, para obtener una forma estable del sistema de ecuaciones en el MPF.
4061
4062
=5 Estabilización del sistema de ecuaciones en el MPF=
4063
4064
==5.1 Introducción==
4065
4066
En el MPF la discretización mediante colocación puntual presenta ciertas particularidades, respecto del método de Galerkin, en lo referente a la implementación de las condiciones de contorno. En el caso de la condición de contorno de Dirichlet, ésta se prescribe de una manera fácil y sencilla imponiendo el valor directamente en el punto y sin un tratamiento adicional del sistema de ecuaciones<span id="fnc-23"></span>[[#fn-23|<sup>1</sup>]], sin embargo, la condición de Neumann (<math display="inline">\mathbf{\sigma (x })\cdot \mathbf{n}=\overline{\mathbf{t}}(\mathbf{x})</math>) se debe implementar en los puntos donde se conocen las componentes del vector de tracción externo <math display="inline">\overline{\mathbf{t}}(\mathbf{x})</math> y adicionalmente en los puntos del contorno libre. Esto supone, además de calcular las normales en dichos puntos, preservar en la medida de lo posible la simetría de la nube para una adecuada discretización de las derivadas de la función incógnita, lamentablemente, esto es difícil de conseguir en las nubes de contorno. Otra particularidad del método de colocación puntual es que las ecuaciones de equilibrio sólo se imponen en los nodos interiores del dominio, lo que suele afectar la exactitud de los resultados cuando no se utiliza un número suficiente de ''puntos de colocación''. Los ejemplos desarrollados han permitido corroborar estas dificultades, presentes en todos los casos bidimensionales estudiados, y ponen en evidencia la necesidad de implementar alguna modificación en el planteamiento del MPF para superar también el test en 3D con condiciones de contorno de Neumann.
4067
4068
<span id="fn-23"></span>
4069
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-23|<sup>1</sup>]])  Recuérdese el método de penalización ejemplificado en el apartado 2.3.1</span>
4070
4071
==5.2 Métodos sin malla con un esquema de colocación puntual modificado==
4072
4073
Una forma intuitiva para obtener una mejora de la solución, cuando se utiliza una discretización con colocación puntual, es aumentar el número de grados de libertad del problema. En el caso del MPF se ha comprobado una reducción del error relativo en las zonas cercanas al contorno, para ejemplos unidimensionales, cuando se aumenta el número de puntos utilizado para discretizar el dominio <span id='citeF-99'></span>[[#cite-99|[99]]]. Sin embargo, como se ha verificado en esta tesis, en problemas bidimensionales no siempre se consigue una mejora de la solución cuando se aumenta el número de puntos (ver entre otros, ejemplo viga simplemente apoyada).
4074
4075
Otra manera de reducir los errores de la solución en el contorno, ampliamente utilizada en el método de diferencias finitas, se basa en la utilización de un nodo ficticio fuera del dominio para prescribir la derivada en el contorno <span id='citeF-2'></span>[[#cite-2|[2]]], [MIT 87], sin embargo, la técnica utilizada en los métodos sin malla, basados en aproximaciones de diferencias finitas generalizadas <span id='citeF-48'></span>[[#cite-48|[48]]], [ORK
4076
98], consiste en imponer sobre los nodos del contorno dos ecuaciones: una resultante de las condiciones de contorno y la segunda proveniente de las ecuaciones de equilibrio del problema (igual que en el interior del dominio).
4077
4078
Una tercera alternativa, utilizada en un método sin malla con aproximación de mínimos cuadrados ponderados <span id='citeF-103'></span>[[#cite-103|[103]]], consiste en emplear un número <math display="inline">N_{a}</math> de puntos adicionales a los puntos de colocación (ver figura [[#img-69|69]]), llamados puntos auxiliares, sobre los que también se satisfacen las ecuaciones de equilibrio pero en el sentido de los mínimos cuadrados.
4079
4080
<div id='img-69'></div>
4081
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4082
|-
4083
|[[Image:draft_Samper_249558229-colocación.png|600px|Ejemplo de geometrias discretizadas mediante Nmath puntos de colocacion y N_amath puntos auxiliares]]
4084
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4085
| colspan="1" | '''Figura 69:''' Ejemplo de geometrias discretizadas mediante Nmath puntos de colocacion y N_amath puntos auxiliares
4086
|}
4087
4088
Para comprender los cambios que introduce esta modificación en el método de colocación puntual estándar, a continuación se ejemplifica la forma de obtener el sistema discreto de ecuaciones diferenciales con esta técnica y su posterior resolución. Considérese, como antes, la aproximación <math display="inline">\widehat{\mathbf{u}}( \mathbf{x})</math> de la función incógnita <math display="inline">\mathbf{u}(\mathbf{x})</math>, esta vez el sistema discreto de ecuaciones diferenciales a resolver es (recuérdense [[#eq-116|116]],[[#eq-117|117]] y  ecu.diferen.Dirichlet)
4089
4090
<span id="eq-172"></span>
4091
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4092
|-
4093
| 
4094
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4095
|-
4096
| style="text-align: right;" | <math>\mathcal{A}(\widehat{\mathbf{u}}_{j}) </math>
4097
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4098
| <math>\mathbf{b}_{j}\hbox{ }j=1,......,N+N_{a}  </math>
4099
|-
4100
| style="text-align: right;" | <math> \mathcal{B}(\widehat{\mathbf{u}}_{j}) </math>
4101
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4102
| <math>\mathbf{t}_{j}\hbox{ }j=1,.......,N_{t}   </math>
4103
| style="width: 5px;text-align: right;" | (172)
4104
|-
4105
| style="text-align: right;" | <math> \widehat{\mathbf{u}}_{j} </math>
4106
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4107
| <math>\mathbf{u}_{p}{}_{j}\hbox{ }j=1,......,N_{u}   </math>
4108
|}
4109
|}
4110
4111
donde <math display="inline">N=N_{\Omega }+N_{t}+N_{u}</math> es el número total de puntos de colocación utilizados para obtener la función aproximada <math display="inline">\widehat{ \mathbf{u}}(\mathbf{x})</math> mediante mínimos cuadrados ponderados, mientras <math display="inline">N_{\Omega }</math>, <math display="inline">N_{t}</math> y <math display="inline">N_{u}</math>, representan el número de puntos en el interior del dominio, sobre el contorno de Neumann <math display="inline">\Gamma _{t}</math> y sobre el contorno de Dirichlet <math display="inline">\Gamma _{u}</math>, respectivamente. El sistema  ecu.colocacion mod. constituye un set de <math display="inline">N+N_{a\hbox{ }}+N_{t}+N_{u}</math> número de ecuaciones para un total de <math display="inline">N</math> incógnitas, por consiguiente, debe ser resuelto utilizando un procedimiento de mínimos cuadrados. Utilizando una aproximación sin malla<span id="fnc-24"></span>[[#fn-24|<sup>1</sup>]] como las definidas en el capítulo 2, es decir <math display="inline">\widehat{\mathbf{u}}(\mathbf{x})=\mathbf{\Phi u}^{h}</math>, reagrupando las incógnitas correspondientes a los puntos colocados en el contorno (<math display="inline">N_{t}+N_{u}</math>) y en el interior del dominio (<math display="inline"> N_{\Omega }</math>) en los vectores <math display="inline">\mathbf{u}_{1}^{h}</math> y <math display="inline">\mathbf{u}_{2}^{h}</math> respectivamente, se obtiene el siguiente sistema
4112
4113
<span id="eq-173"></span>
4114
<span id="eq-174"></span>
4115
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4116
|-
4117
| 
4118
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4119
|-
4120
| style="text-align: right;" | <math>\mathbf{K}_{11}\mathbf{u}_{1}^{h}+\mathbf{K}_{12}\mathbf{u}_{2}^{h} </math>
4121
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4122
| <math> \mathbf{f}_{1}   </math>
4123
| style="width: 5px;text-align: right;" | (173)
4124
|-
4125
| style="text-align: right;" | <math> \mathbf{K}_{21}\mathbf{u}_{1}^{h}+\mathbf{K}_{22}\mathbf{u}_{2}^{h} </math>
4126
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4127
| <math> \mathbf{f}_{2}   </math>
4128
| style="width: 5px;text-align: right;" | (174)
4129
|}
4130
|}
4131
4132
o en forma matricial
4133
4134
<span id="eq-175"></span>
4135
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4136
|-
4137
| 
4138
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4139
|-
4140
| style="text-align: center;" | <math>\left[ \begin{array}{ll}\mathbf{K}_{11} & \mathbf{K}_{12} \\  \mathbf{K}_{21} & \mathbf{K}_{22} \end{array} \right]\left[ \begin{array}{l}\mathbf{u}_{1}^{h} \\  \mathbf{u}_{2}^{h} \end{array} \right]=\left[ \begin{array}{l}\mathbf{f}_{1} \\  \mathbf{f}_{2} \end{array} \right]  </math>
4141
|}
4142
| style="width: 5px;text-align: right;" | (175)
4143
|}
4144
4145
Para resolver este sistema se puede despejar el vector <math display="inline">\mathbf{u}_{1}^{h}</math> de [[#eq-173|173]] y reemplazarlo en la segunda ecuación  sist.coloca.mod.1, dando lugar finalmente a
4146
4147
<span id="eq-176"></span>
4148
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4149
|-
4150
| 
4151
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4152
|-
4153
| style="text-align: center;" | <math>\mathbf{K}^{^{\prime }}\mathbf{u}_{2}^{h}=\mathbf{f}^{^{\prime }}  </math>
4154
|}
4155
| style="width: 5px;text-align: right;" | (176)
4156
|}
4157
4158
en donde <math display="inline">\mathbf{K}^{^{\prime }}=\mathbf{K}_{22}-\mathbf{K}_{21}\mathbf{K}_{11}^{-1}\mathbf{K}_{12}</math>, <math display="inline">\mathbf{f}^{^{\prime }}=\mathbf{f}_{2}-\mathbf{K }_{21}\mathbf{K}_{11}^{-1}\mathbf{f}_{1}</math> y de donde se puede encontrar <math display="inline"> \mathbf{u}_{2}^{h}</math>. Se debe notar nuevamente que el sistema  ecu.final.coloca.mod. contiene un número de <math display="inline">N+N_{a}</math> ecuaciones con tan sólo <math display="inline">N_{\Omega }</math> incógnitas<math display="inline"><span id="fnc-25"></span>[[#fn-25|<sup>2</sup>]]\mathbf{K}_{11} y  \mathbf{K}^{^{\prime }}) para resolver el sistema global de ecuaciones</math>, además, <math display="inline">\mathbf{u}_{1}^{h}</math> se puede obtener a partir de  sist.coloca.mod. una vez resuelto [[#eq-176|176]]. Tal como ha sido propuesta, la técnica combina dos de las posibles soluciones mencionadas anteriormente para mejorar la aproximación cuando se utiliza colocación puntual, por un lado se aumenta el número de puntos de colocación (puntos auxiliares) y por otro se imponen las ecuaciones de equilibrio del dominio también en los puntos situados en el contorno. Según sus autores, con este procedimiento de colocación modificado se pueden atenuar las inestabilidades, como por ejemplo las encontradas a través de los ejemplos del capítulo 4, sin un aumento considerable del coste computacional. Sin embargo, no existe información de cómo afecta a la solución el hecho de utilizar una discretización irregular de puntos, además, no está totalmente definido cúantos puntos auxiliares son necesarios para obtener una solución estable como tampoco cuál es la distribución adecuada de éstos.
4159
4160
<span id="fn-24"></span>
4161
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-24|<sup>1</sup>]])  En principio se podría utilizar cualquiera de la aproximaciones ''meshless'' estudiadas. En su trabajo original los autores utilizan una aproximación tipo MLS <span id='citeF-103'></span>[[#cite-103|[103]]]</span>
4162
4163
<span id="fn-25"></span>
4164
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-25|<sup>2</sup>]])  Esta vez será preciso invertir dos matrices (</span>
4165
4166
==5.3 Estabilización mediante el procedimiento de Cálculo Finitesimal==
4167
4168
Una forma diferente de abordar las inestabilidades en los contornos que introduce el procedimiento de colocación puntual, consiste en modificar el sistema final de ecuaciones agregando nuevos términos que son función de las ecuaciones originales de gobierno del problema. La técnica para obtener este nuevo sistema de ecuaciones, similar a una estabilización, está basada en el procedimiento de '' Cálculo Finitesimal (CF)'', en inglés ''Finite Increment Calculus'' (FIC) <span id='citeF-76'></span>[[#cite-76|[76]]], y será la utilizada en la solución de los ejemplos que se presentan en el siguiente capítulo. La implementación y verificación con resultados de esta metodología constituyen una de las principales aportaciones de esta tesis, además, su utilización representa una novedad en la aplicación del MPF, como método totalmente libre de malla, para problemas de elasticidad lineal de sólidos <span id='citeF-79'></span>[[#cite-79|[79]]] <span id='citeF-81'></span>[[#cite-81|[81]]]. En el mismo contexto, los principios fundamentales del procedimiento de CF se han utilizado recientemente para desarrollar una forma estabilizada del método SPH  [BON 00b].
4169
4170
Las conceptos claves del Cálculo Finitesimal, utilizados también para obtener la forma estabilizada de las ecuaciones de convección-difusión y de dinámica de fluidos mediante el MEF, se pueden sintetizar en
4171
4172
<ol>
4173
4174
<li> imponer las ecuaciones de equilibrio o balance sobre un dominio de tamaño'' finito''</li>
4175
4176
<li> aproximar el campo desconocido o incógnita del problema utilizando una expansión en serie de Taylor </li>
4177
4178
<li> conservar los términos de un orden superior que aquellos utilizados en una aproximación infinitesimal estándar </li>
4179
4180
</ol>
4181
4182
Teniendo presente estas ideas, a continuación se desarrolla el proceso para obtener las ecuaciones estabilizadas, utilizando FIC, para el problema 1D de la barra bajo esfuerzos axiales. Se pretende con este ejemplo dejar sentadas las bases teóricas que permitirán obtener posteriormente, con un planteamiento similar, el sistema final para la resolución de las ecuaciones de la elasticidad en 2D o 3D mediante el MPF estabilizado.
4183
4184
===5.3.1 Ejemplo 1D de la barra bajo esfuerzos axiales===
4185
4186
Considérese el problema planteado en el apartado 4.1.1 para la barra bajo una carga axial repartida, esta vez, para obtener el sistema de ecuaciones diferenciales a resolver, plantearemos las condiciones de equilibrio sobre el dominio finito de longitud <math display="inline">h</math> de la figura  fig-barradom además de sus correspondientes condiciones de contorno.
4187
4188
<div id='img-70'></div>
4189
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4190
|-
4191
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Dominio finito de equilibrio abmath para barra bajo esfuerzos axiales]]
4192
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4193
| colspan="1" | '''Figura 70:''' Dominio finito de equilibrio abmath para barra bajo esfuerzos axiales
4194
|}
4195
Planteando sumatoria de fuerzas sobre el dominio finito se tiene<span id="fnc-26"></span>[[#fn-26|<sup>1</sup>]]
4196
4197
<span id="eq-177"></span>
4198
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4199
|-
4200
| 
4201
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4202
|-
4203
| style="text-align: center;" | <math>N\left(x_{b}\right)-N\left(x_{a}\right)+p(x)h=0   </math>
4204
|}
4205
| style="width: 5px;text-align: right;" | (177)
4206
|}
4207
4208
donde la normal <math display="inline">N\left(x_{a}\right)</math> en términos de la normal en el punto <math display="inline">\left(x_{b}=x_{a}+h\right)</math> mediante desarrollo en serie de Taylor de segundo orden es
4209
4210
<span id="eq-178"></span>
4211
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4212
|-
4213
| 
4214
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4215
|-
4216
| style="text-align: center;" | <math>N\left(x_{a}\right)=N\left(x_{b}-h\right)=N\left(x_{b}\right)-h\left( \frac{dN}{dx}\right)_{x_{b}}+0h^{2}   </math>
4217
|}
4218
| style="width: 5px;text-align: right;" | (178)
4219
|}
4220
4221
reemplazando [[#eq-178|178]] en [[#eq-177|177]] se obtiene luego de simplificar<span id="fnc-27"></span>[[#fn-27|<sup>2</sup>]]
4222
4223
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4224
|-
4225
| 
4226
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4227
|-
4228
| style="text-align: center;" | <math> \left(\frac{dN}{dx}\right)+p(x)=0  </math>
4229
|}
4230
|}
4231
4232
Recordando que la fuerza normal puede expresarse en términos de los desplazamientos como
4233
4234
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4235
|-
4236
| 
4237
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4238
|-
4239
| style="text-align: center;" | <math> N\left(x\right)=EA\frac{du(x)}{dx}  </math>
4240
|}
4241
|}
4242
4243
el sistema de ecuaciones a resolver, considerando las correspondientes condiciones de contorno, es<span id="fnc-28"></span>[[#fn-28|<sup>3</sup>]]
4244
4245
<span id="eq-179"></span>
4246
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4247
|-
4248
| 
4249
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4250
|-
4251
| style="text-align: right;" | <math>EA\frac{d^{2}u(x)}{dx^{2}}+p(x) </math>
4252
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4253
| <math>0\hbox{ }0<x<L  </math>
4254
|-
4255
| style="text-align: right;" | <math> E\frac{du(x)}{dx} </math>
4256
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4257
| <math>\sigma _{0}\hbox{ }x=L   </math>
4258
| style="width: 5px;text-align: right;" | (179)
4259
|-
4260
| style="text-align: right;" | <math> u(x) </math>
4261
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4262
| <math>0\hbox{ }x=0   </math>
4263
|}
4264
|}
4265
4266
<span id="fn-26"></span>
4267
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-26|<sup>1</sup>]])  Considerando la carga repartida por unidad de longitud <math>p(x)</math> constante sobre el dominio <math>ab</math></span>
4268
4269
<span id="fn-27"></span>
4270
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-27|<sup>2</sup>]])  Siendo la posición del punto <math>b</math> arbitraria, la ecuación es válida para cualquier <math>x_{b}=x</math></span>
4271
4272
<span id="fn-28"></span>
4273
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-28|<sup>3</sup>]])  Coincide exactamente con el sistema utilizado en 4.1.1</span>
4274
4275
===5.3.2 Obtención del sistema de ecuaciones estabilizado. Estabilización en el dominio.===
4276
4277
Supóngase que existe una variación importante del esfuerzo y la carga axial repartida sobre el dominio finito <math display="inline">ab</math>, esta vez, considerando una variación lineal de <math display="inline">p(x)</math>, la ecuación de equilibrio es (ver figura [[#img-71|71]])
4278
4279
<span id="eq-180"></span>
4280
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4281
|-
4282
| 
4283
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4284
|-
4285
| style="text-align: right;" | <math>N\left(x_{b}\right)-N\left(x_{a}\right)+p(x_{a})h+\frac{1}{2}\left( p\left(x_{b}\right)-p(x_{a})\right)h </math>
4286
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4287
| <math>0  </math>
4288
|-
4289
| style="text-align: right;" | <math> N\left(x_{b}\right)-N\left(x_{a}\right)+\frac{h}{2}\left(p\left( x_{a}\right)-p\left(x_{b}\right)\right)</math>
4290
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4291
| <math>0   </math>
4292
|}
4293
| style="width: 5px;text-align: right;" | (180)
4294
|}
4295
4296
<div id='img-71'></div>
4297
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4298
|-
4299
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Dominio finito de equilibrio abmath con una variacion lineal de la carga axial repartida]]
4300
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4301
| colspan="1" | '''Figura 71:''' Dominio finito de equilibrio abmath con una variacion lineal de la carga axial repartida
4302
|}
4303
4304
para poder capturar esa variación y, considerando nuevamente la posición del punto <math display="inline">b</math> arbitraria, la fuerza normal <math display="inline">N(x_{a})</math> se expresará mediante una expansión en serie de hasta tercer orden como
4305
4306
<span id="eq-181"></span>
4307
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4308
|-
4309
| 
4310
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4311
|-
4312
| style="text-align: center;" | <math>N\left(x_{a}\right)=N\left(x_{b}-h\right)=N(x-h)=N\left(x\right) -h\left(\frac{dN}{dx}\right)+\frac{h^{2}}{2}\left(\frac{d^{2}N}{dx^{2}} \right)-0h^{3}   </math>
4313
|}
4314
| style="width: 5px;text-align: right;" | (181)
4315
|}
4316
4317
Utilizando un expansión de segundo orden para expresar la carga repartida, es decir
4318
4319
<span id="eq-182"></span>
4320
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4321
|-
4322
| 
4323
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4324
|-
4325
| style="text-align: center;" | <math>p(x_{a})=p(x_{b}-h)=p(x-h)=p(x)-h\frac{dp}{dx}+0h^{2}   </math>
4326
|}
4327
| style="width: 5px;text-align: right;" | (182)
4328
|}
4329
4330
se obtiene luego de reemplazar [[#eq-181|181]] y [[#eq-182|182]] en  [[#eq-180|180]] la siguiente ecuación de equilibrio en el dominio
4331
4332
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4333
|-
4334
| 
4335
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4336
|-
4337
| style="text-align: center;" | <math> \left(\frac{dN}{dx}\right)+p(x)-\frac{h}{2}\left[\frac{d^{2}N}{dx^{2}}+ \frac{dp(x)}{dx}\right]=0  </math>
4338
|}
4339
|}
4340
4341
o en términos de los desplazamientos
4342
4343
<span id="eq-183"></span>
4344
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4345
|-
4346
| 
4347
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4348
|-
4349
| style="text-align: center;" | <math>EA\frac{d^{2}u(x)}{dx^{2}}+p(x)-\frac{h}{2}\left[EA\frac{d^{3}u(x)}{dx^{3}}+ \frac{dp(x)}{dx}\right]=0   </math>
4350
|}
4351
| style="width: 5px;text-align: right;" | (183)
4352
|}
4353
4354
La ecuación [[#eq-183|183]] se puede expresar en forma compacta como
4355
4356
<span id="eq-184"></span>
4357
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4358
|-
4359
| 
4360
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4361
|-
4362
| style="text-align: center;" | <math>r-\frac{h}{2}\frac{dr}{dx}=0   </math>
4363
|}
4364
| style="width: 5px;text-align: right;" | (184)
4365
|}
4366
4367
con
4368
4369
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4370
|-
4371
| 
4372
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4373
|-
4374
| style="text-align: center;" | <math> r=EA\frac{d^{2}u(x)}{dx^{2}}+p(x)  </math>
4375
|}
4376
|}
4377
4378
===5.3.3 Estabilización de la condición de contorno de Neumann===
4379
4380
Para obtener la ecuación estabilizada se sigue la misma metodología empleada en el dominio, esto es, plantear el equilibrio sobre un dominio finito ubicado en el contorno de Neumann tal como muestra la figura  fig-estacont.
4381
4382
<div id='img-72'></div>
4383
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4384
|-
4385
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Dominio finito de equilibrio abmath en el contorno para barra bajo esfuerzos axiales]]
4386
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4387
| colspan="1" | '''Figura 72:''' Dominio finito de equilibrio abmath en el contorno para barra bajo esfuerzos axiales
4388
|}
4389
4390
Realizando una sumatoria de fuerzas, esta vez sobre el dominio de longitud <math display="inline"> h/2</math>, se obtiene
4391
4392
<span id="eq-185"></span>
4393
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4394
|-
4395
| 
4396
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4397
|-
4398
| style="text-align: center;" | <math>\sigma _{0}A-N\left(x_{a}\right)+p(x)\frac{h}{2}=0   </math>
4399
|}
4400
| style="width: 5px;text-align: right;" | (185)
4401
|}
4402
4403
donde la fuerza normal en el punto <math display="inline">a</math> se puede expresar mediante un desarrollo en serie de Taylor de segundo orden como
4404
4405
<span id="eq-186"></span>
4406
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4407
|-
4408
| 
4409
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4410
|-
4411
| style="text-align: center;" | <math>N\left(x_{a}\right)=N\left(x_{b}-\frac{h}{2}\right)=N\left(x_{b}\right) -\frac{h}{2}\left(\frac{dN}{dx}\right)_{x_{b}}+0h^{2}  </math>
4412
|}
4413
| style="width: 5px;text-align: right;" | (186)
4414
|}
4415
4416
Reemplazando la expresión [[#eq-186|186]] en [[#eq-185|185]] se tiene luego se simplificar<span id="fnc-29"></span>[[#fn-29|<sup>1</sup>]]
4417
4418
<span id="eq-187"></span>
4419
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4420
|-
4421
| 
4422
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4423
|-
4424
| style="text-align: right;" | <math>N\left(x\right)-\sigma _{0}A-\frac{h}{2}\left[\frac{dN}{dx}+p(x)\right] </math>
4425
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4426
| <math>0\hbox{ para }x=L  </math>
4427
|-
4428
| style="text-align: right;" | <math> EA\frac{du(x)}{dx}-\sigma _{0}A-\frac{h}{2}\left[EA\frac{d^{2}u(x)}{dx^{2}} +p(x)\right]</math>
4429
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4430
| <math>0\hbox{ para }x=L   </math>
4431
|}
4432
| style="width: 5px;text-align: right;" | (187)
4433
|}
4434
4435
o en forma más compacta
4436
4437
<span id="eq-188"></span>
4438
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4439
|-
4440
| 
4441
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4442
|-
4443
| style="text-align: center;" | <math>EA\frac{du(x)}{dx}-\sigma _{0}A-\frac{h}{2}r=0   </math>
4444
|}
4445
| style="width: 5px;text-align: right;" | (188)
4446
|}
4447
4448
El conjunto de ecuaciones [[#eq-184|184]], [[#eq-188|188]] y la condición de contorno de Dirichlet, corresponden al sistema de ecuaciones estabilizado mediante la técnica de CF que permitirá encontrar una solución numérica al problema de la barra 1D bajo esfuerzos axiales. Este sistema, que expresado en forma compacta es
4449
4450
<span id="eq-189"></span>
4451
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4452
|-
4453
| 
4454
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4455
|-
4456
| style="text-align: right;" | <math>r-\frac{h}{2}\frac{dr}{dx} </math>
4457
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4458
| <math>0\hbox{ }0<x<L  </math>
4459
|-
4460
| style="text-align: right;" | <math> EA\frac{du(x)}{dx}-\sigma _{0}A-\frac{h}{2}r </math>
4461
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4462
| <math>0\hbox{ }x=L  </math>
4463
| style="width: 5px;text-align: right;" | (189)
4464
|-
4465
| style="text-align: right;" | <math> u(x) </math>
4466
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4467
| <math>0x=0   </math>
4468
|}
4469
|}
4470
4471
constituye el punto de partida para obtener un buen número de esquemas de estabilización utilizando el procedimiento del CF <span id='citeF-76'></span>[[#cite-76|[76]]]. Se debe notar que cuando <math display="inline">h\rightarrow 0</math> en [[#eq-189|189]], se recupera exactamente el sistema [[#eq-179|179]] encontrado mediante el análisis infinitesimal.
4472
4473
La adecuada selección del parámetro <math display="inline">h</math> o longitud característica, cuando se utiliza el MPF<span id="fnc-30"></span>[[#fn-30|<sup>2</sup>]], constituye un asunto crucial de cara a obtener resultados correctos y con la adecuada exactitud en los contornos, por esto, en el siguiente capítulo se expone la metología empleada en esta tesis para obtener este parámetro de estabilización, como también la formulación para generalizar el uso de la técnica del CF en la resolución de las ecuaciones de elasticidad mediante el MPF.
4474
4475
<span id="fn-29"></span>
4476
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-29|<sup>1</sup>]])  La posición del punto <math>b</math> corresponde a la coordenada <math>x=L</math></span>
4477
4478
<span id="fn-30"></span>
4479
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-30|<sup>2</sup>]])  En referencia <span id='citeF-77'></span>[[#cite-77|[77]]] se expone la técnica apropiada para obtener el valor de <math>h</math> cuando se utiliza un análisis por el MEF.</span>
4480
4481
=6 Solución de las ecuaciones de la elasticidad mediante el MPF estabilizado (MPFE)=
4482
4483
==6.1 Introducción==
4484
4485
La utilización de la técnica de Cálculo Finitesimal, presentada en el capítulo anterior, introduce de forma natural ciertos términos adicionales al sistema original lo que permite, tal como se ejemplificará más adelante, aprovechar en toda su potencialidad la discretización mediante colocación puntual en el contexto del MPF. Estos términos, de un orden superior a los que se obtienen por el procedimiento infinitesimal estándar, son fundamentales para el correcto funcionamiento del método, y posibilitan la utilización de una técnica totalmente libre de malla para la resolución de las ecuaciones de la elasticidad, tal como se ha planteado en los objetivos de esta tesis. De entre estos destaca claramente el tamaño del dominio de equilibrio (vector <math display="inline">\mathbf{h}</math> en 2D), el cual deberá ser evaluado para poder obtener la solución al sistema. Se presenta a continuación la formulación para obtener este sistema en un problema de elasticidad lineal, la extensión para el caso 3D es inmediata.
4486
4487
==6.2 Formulación del problema de elasticidad==
4488
4489
Considérese en primer término el dominio finito mostrado el la figura [[#img-73|73]] y sobre el que se plantea un equilibrio de fuerzas en ambas direcciones, suponiendo además una distribución lineal de los esfuerzos normales y esfuerzos cortantes sobre las caras del dominio, de espesor unitario, con dimensiones <math display="inline">h_{x}\times h_{y}</math> se obtiene para el interior del cuerpo<span id="fnc-31"></span>[[#fn-31|<sup>1</sup>]]
4490
4491
<div id='img-73'></div>
4492
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4493
|-
4494
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Dominio finito ABCD para el planteamiento de equilibrio de fuerzas en el interior del cuerpo]]
4495
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4496
| colspan="1" | '''Figura 73:''' Dominio finito ABCD para el planteamiento de equilibrio de fuerzas en el interior del cuerpo
4497
|}
4498
equilibrio de fuerzas horizontales
4499
4500
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4501
|-
4502
| 
4503
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4504
|-
4505
| style="text-align: center;" | <math> \frac{h_{y}}{2}\left[\left(\sigma _{x}\right)_{A}+\left(\sigma  _{x}\right)_{D}\right]-\frac{h_{y}}{2}\left[\left(\sigma _{x}\right) _{C}+\left(\sigma _{x}\right)_{B}\right]+\frac{h_{x}}{2}\left[\left( \tau _{yx}\right)_{A}+\left(\tau _{yx}\right)_{B}\right]-  </math>
4506
|}
4507
|}
4508
4509
<span id="eq-190"></span>
4510
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4511
|-
4512
| 
4513
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4514
|-
4515
| style="text-align: center;" | <math>-\frac{h_{x}}{2}\left[\left(\tau _{yx}\right)_{C}+\left(\tau  _{yx}\right)_{D}\right]=-h_{x}h_{y}\rho b_{x}   </math>
4516
|}
4517
| style="width: 5px;text-align: right;" | (190)
4518
|}
4519
4520
equilibrio de fuerzas verticales
4521
4522
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4523
|-
4524
| 
4525
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4526
|-
4527
| style="text-align: center;" | <math> \frac{h_{x}}{2}\left[\left(\sigma _{y}\right)_{B}+\left(\sigma  _{y}\right)_{A}\right]-\frac{h_{x}}{2}\left[\left(\sigma _{y}\right) _{D}+\left(\sigma _{y}\right)_{C}\right]+\frac{h_{y}}{2}\left[\left( \tau _{xy}\right)_{B}+\left(\tau _{xy}\right)_{C}\right]-  </math>
4528
|}
4529
|}
4530
4531
<span id="eq-191"></span>
4532
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4533
|-
4534
| 
4535
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4536
|-
4537
| style="text-align: center;" | <math>-\frac{h_{y}}{2}\left[\left(\tau _{xy}\right)_{D}+\left(\tau  _{xy}\right)_{A}\right]=-h_{x}h_{y}\rho b_{y}   </math>
4538
|}
4539
| style="width: 5px;text-align: right;" | (191)
4540
|}
4541
4542
utilizando una expansión en serie de Taylor de tercer orden para los esfuerzos en B, C y D se tiene respectivamente
4543
4544
<span id="eq-192"></span>
4545
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4546
|-
4547
| 
4548
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4549
|-
4550
| style="text-align: right;" | <math>\left(\circ \right)_{B} </math>
4551
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4552
| <math>\left(\circ \right)_{A}-h_{x}\frac{\partial }{ \partial x}\left(\circ \right)+\frac{h_{x}^{2}}{2}\frac{\partial ^{2}}{ \partial x^{2}}\left(\circ \right)-0h_{x}^{3}  </math>
4553
|-
4554
| style="text-align: right;" | <math> \left(\circ \right)_{C} </math>
4555
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4556
| <math>\left(\circ \right)_{A}-h_{x}\frac{\partial }{ \partial x}\left(\circ \right)-h_{y}\frac{\partial }{\partial y}\left( \circ \right)+\frac{h_{x}^{2}}{2}\frac{\partial ^{2}}{\partial x^{2}}\left( \circ \right)+\frac{h_{y}^{2}}{2}\frac{\partial ^{2}}{\partial y^{2}}\left( \circ \right)+h_{x}h_{y}\frac{\partial ^{2}}{\partial x\partial y}\left( \circ \right)-  </math>
4557
|-
4558
| style="text-align: right;" | 
4559
| style="text-align: center;" | 
4560
| <math>-0(h_{x}^{3},h_{y})  </math>
4561
|-
4562
| style="text-align: right;" | <math> \left(\circ \right)_{D} </math>
4563
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4564
| <math>\left(\circ \right)_{A}-h_{y}\frac{\partial }{ \partial y}\left(\circ \right)+\frac{h_{y}^{2}}{2}\frac{\partial ^{2}}{ \partial y^{2}}\left(\circ \right)-0h_{y}^{3}   </math>
4565
|}
4566
| style="width: 5px;text-align: right;" | (192)
4567
|}
4568
4569
Reemplazando las expresiones [[#eq-192|192]] en [[#eq-190|190]] y  ecu.fueyesta, se encuentra luego de simplificar
4570
4571
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4572
|-
4573
| 
4574
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4575
|-
4576
| style="text-align: right;" | <math>h_{x}h_{y}\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+\frac{\partial \tau  _{yx}}{\partial y}+\rho b_{x}\right]-\frac{h_{x}^{2}h_{y}}{2}\left[\frac{ \partial ^{2}\sigma _{x}}{\partial x^{2}}+\frac{\partial ^{2}\tau _{yx}}{ \partial x\partial y}\right]-\frac{h_{x}h_{y}^{2}}{2}\left[\frac{\partial  ^{2}\sigma _{x}}{\partial x\partial y}+\frac{\partial ^{2}\tau _{yx}}{ \partial y^{2}}\right]</math>
4577
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4578
| <math>0 </math>
4579
|-
4580
| style="text-align: right;" | <math> h_{x}h_{y}\left[\frac{\partial \sigma _{y}}{\partial y}+\frac{\partial \tau  _{xy}}{\partial x}+\rho b_{y}\right]-\frac{h_{x}^{2}h_{y}}{2}\left[\frac{ \partial ^{2}\sigma _{y}}{\partial x\partial y}+\frac{\partial ^{2}\tau _{xy} }{\partial x^{2}}\right]-\frac{h_{x}h_{y}^{2}}{2}\left[\frac{\partial  ^{2}\sigma _{x}}{\partial y^{2}}+\frac{\partial ^{2}\tau _{xy}}{\partial  x\partial y}\right]</math>
4581
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4582
| <math>0 </math>
4583
|}
4584
|}
4585
4586
que luego de dividir por el producto <math display="inline">\left(h_{x}h_{y}\right)</math> se convierten en
4587
4588
<span id="eq-193"></span>
4589
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4590
|-
4591
| 
4592
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4593
|-
4594
| style="text-align: right;" | <math>\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+\frac{\partial \tau _{yx}}{ \partial y}+\rho b_{x}\right]-\frac{h_{x}}{2}\left[\frac{\partial  ^{2}\sigma _{x}}{\partial x^{2}}+\frac{\partial ^{2}\tau _{yx}}{\partial  x\partial y}\right]-\frac{h_{y}}{2}\left[\frac{\partial ^{2}\sigma _{x}}{ \partial x\partial y}+\frac{\partial ^{2}\tau _{yx}}{\partial y^{2}}\right] </math>
4595
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4596
| <math>0  </math>
4597
|-
4598
| style="text-align: right;" | <math> \left[\frac{\partial \sigma _{y}}{\partial y}+\frac{\partial \tau _{xy}}{ \partial x}+\rho b_{y}\right]-\frac{h_{x}}{2}\left[\frac{\partial  ^{2}\sigma _{y}}{\partial x\partial y}+\frac{\partial ^{2}\tau _{xy}}{ \partial x^{2}}\right]-\frac{h_{y}}{2}\left[\frac{\partial ^{2}\sigma _{x} }{\partial y^{2}}+\frac{\partial ^{2}\tau _{xy}}{\partial x\partial y} \right]</math>
4599
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4600
| <math>0   </math>
4601
|}
4602
| style="width: 5px;text-align: right;" | (193)
4603
|}
4604
4605
el cual se diferencia con el sistema sin estabilizar<span id="fnc-32"></span>[[#fn-32|<sup>2</sup>]], ya que en este caso se incluyen los términos de la longitud característica del dominio de equilibrio y las derivadas de las ecuaciones originales. El sistema [[#eq-193|193]] se puede expresar en forma más compacta como
4606
4607
<span id="eq-194"></span>
4608
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4609
|-
4610
| 
4611
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4612
|-
4613
| style="text-align: right;" | <math>r_{1}-\frac{1}{2}\mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{\nabla }r_{1} </math>
4614
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4615
| <math>0  </math>
4616
|-
4617
| style="text-align: right;" | <math> r_{2}-\frac{1}{2}\mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{\nabla }r_{2} </math>
4618
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4619
| <math>0  </math>
4620
|}
4621
| style="width: 5px;text-align: right;" | (194)
4622
|}
4623
4624
donde<span id="fnc-33"></span>[[#fn-33|<sup>3</sup>]]
4625
4626
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4627
|-
4628
| 
4629
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4630
|-
4631
| style="text-align: right;" | <math>r_{1} </math>
4632
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4633
| <math>\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+\frac{\partial \tau _{xy}}{ \partial y}+\rho b_{x} </math>
4634
|-
4635
| style="text-align: right;" | <math> r_{2} </math>
4636
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4637
| <math>\frac{\partial \sigma _{y}}{\partial y}+\frac{\partial \tau _{xy}}{ \partial x}+\rho b_{y} </math>
4638
|}
4639
|}
4640
4641
siendo <math display="inline">\mathbf{\nabla }</math> el operador gradiente y el vector <math display="inline">\mathbf{h}</math>
4642
4643
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4644
|-
4645
| 
4646
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4647
|-
4648
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{h}=\left[ \begin{array}{l} h_{x} \\  h_{y} \end{array} \right]\hbox{ }  </math>
4649
|}
4650
|}
4651
4652
Para encontrar la forma estabilizada de las ecuaciones que representan la condición de contorno de Neumann, se debe plantear el equilibrio de fuerzas sobre el prisma triangular mostrado en la figura [[#img-74|74]], en este caso, se adopta una distribución constante de los esfuerzos sobre las caras del elemento.
4653
4654
<div id='img-74'></div>
4655
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4656
|-
4657
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Dominio finito CEF para el planteamiento de equilibrio de fuerzas en el contorno de Neumann]]
4658
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4659
| colspan="1" | '''Figura 74:''' Dominio finito CEF para el planteamiento de equilibrio de fuerzas en el contorno de Neumann
4660
|}
4661
4662
Como antes, se plantea un equilibrio de fuerzas horizontales y verticales para obtener
4663
4664
<span id="eq-195"></span>
4665
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4666
|-
4667
| 
4668
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4669
|-
4670
| style="text-align: right;" | <math>\sum F_{x} </math>
4671
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4672
| <math>\left(\sigma _{x}\right)_{B}2h_{y}+\left(\tau _{yx}\right) _{D}2h_{x}-\frac{4}{2}h_{x}h_{y}\rho b_{x}-\overline{t}_{x}l=0  </math>
4673
|-
4674
| style="text-align: right;" | <math> \sum F_{y} </math>
4675
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4676
| <math>\left(\sigma _{y}\right)_{D}2h_{x}+\left(\tau _{xy}\right) _{B}2h_{y}-\frac{4}{2}h_{x}h_{y}\rho b_{y}-\overline{t}_{y}l=0  </math>
4677
|}
4678
| style="width: 5px;text-align: right;" | (195)
4679
|}
4680
4681
utilizando una expansión en serie de Taylor de segundo orden para los esfuerzos en B y D se tiene respectivamente
4682
4683
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4684
|-
4685
| 
4686
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4687
|-
4688
| style="text-align: right;" | <math>\left(\circ \right)_{B} </math>
4689
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4690
| <math>\left(\circ \right)_{A}-h_{x}\frac{\partial  \left(\circ \right)}{\partial x} </math>
4691
|-
4692
| style="text-align: right;" | <math> \left(\circ \right)_{D} </math>
4693
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4694
| <math>\left(\circ \right)_{A}-h_{y}\frac{\partial  \left(\circ \right)}{\partial y} </math>
4695
|}
4696
|}
4697
4698
reemplazando estas últimas expresiones en [[#eq-195|195]] y agrupando términos se obtiene
4699
4700
<span id="eq-196"></span>
4701
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4702
|-
4703
| 
4704
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4705
|-
4706
| style="text-align: right;" | <math>\sigma _{x}\frac{2h_{y}}{l}+\tau _{yx}\frac{2h_{x}}{l}-\overline{t}_{x}- \frac{2h_{x}h_{y}}{l}\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+\frac{ \partial \tau _{yx}}{\partial y}+\rho b_{x}\right]</math>
4707
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4708
| <math>0  </math>
4709
|-
4710
| style="text-align: right;" | <math> \sigma _{y}\frac{2h_{x}}{l}+\tau _{xy}\frac{2h_{y}}{l}-\overline{t}_{y}- \frac{2h_{x}h_{y}}{l}\left[\frac{\partial \sigma _{y}}{\partial y}+\frac{ \partial \tau _{xy}}{\partial x}+\rho b_{y}\right]</math>
4711
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4712
| <math>0  </math>
4713
|}
4714
| style="width: 5px;text-align: right;" | (196)
4715
|}
4716
4717
Advirtiendo que las componentes de la normal unitaria en el punto A del contorno son
4718
4719
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4720
|-
4721
| 
4722
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4723
|-
4724
| style="text-align: center;" | <math> n_{x}=\frac{2h_{y}}{l}\hbox{ },\hbox{ }n_{y}=\frac{2h_{x}}{l}  </math>
4725
|}
4726
|}
4727
4728
y que
4729
4730
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4731
|-
4732
| 
4733
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4734
|-
4735
| style="text-align: center;" | <math> \frac{2h_{x}h_{y}}{l}=\frac{h_{x}h_{y}}{l}+\frac{h_{x}h_{y}}{l}=\frac{ h_{x}n_{x}}{2}+\frac{h_{y}n_{y}}{2}=\frac{1}{2}\left[ h_{x}n_{x}+h_{y}n_{y}\right] </math>
4736
|}
4737
|}
4738
4739
se tiene finalmente en [[#eq-196|196]] el siguiente sistema
4740
4741
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4742
|-
4743
| 
4744
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4745
|-
4746
| style="text-align: right;" | <math>\sigma _{x}n_{x}+\tau _{yx}n_{y}-\overline{t}_{x}-\frac{1}{2}\left[ h_{x}n_{x}+h_{y}n_{y}\right]\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+ \frac{\partial \tau _{yx}}{\partial y}+\rho b_{x}\right]</math>
4747
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4748
| <math>0 </math>
4749
|-
4750
| style="text-align: right;" | <math> \sigma _{x}n_{y}+\tau _{xy}n_{x}-\overline{t}_{y}-\frac{1}{2}\left[ h_{x}n_{x}+h_{y}n_{y}\right]\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+ \frac{\partial \tau _{yx}}{\partial y}+\rho b_{x}\right]</math>
4751
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4752
| <math>0 </math>
4753
|}
4754
|}
4755
4756
que puede ser expresado en forma compacta como
4757
4758
<span id="eq-197"></span>
4759
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4760
|-
4761
| 
4762
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4763
|-
4764
| style="text-align: right;" | <math>\left(\sigma _{x}n_{x}+\tau _{xy}n_{y}-\overline{t}_{x}\right)-\frac{1}{2} \mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{n}\left[r_{1}\right]</math>
4765
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4766
| <math>0  </math>
4767
|-
4768
| style="text-align: right;" | <math> \left(\sigma _{x}n_{y}+\tau _{xy}n_{x}-\overline{t}_{y}\right)-\frac{1}{2} \mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{n}\left[r_{2}\right]</math>
4769
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4770
| <math>0  </math>
4771
|}
4772
| style="width: 5px;text-align: right;" | (197)
4773
|}
4774
4775
siendo el vector normal <math display="inline">\mathbf{n}</math>
4776
4777
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4778
|-
4779
| 
4780
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4781
|-
4782
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{n}=\left[ \begin{array}{l} n_{x} \\  n_{y} \end{array} \right] </math>
4783
|}
4784
|}
4785
4786
El conjunto de ecuaciones [[#eq-194|194]] y [[#eq-197|197]] más las condiciones de contorno de Dirichlet, constituyen un nuevo sistema de ecuaciones (estabilizado), que permite ser resuelto utilizando el MPF sin los inconvenientes propios de la técnica de colocación puntual. Se debe notar de este sistema que cuando <math display="inline">\mathbf{h}</math> tiende a cero se recuperan las ecuaciones originales encontradas mediante el procedimiento infinitesimal. Así mismo es interesante destacar, respecto de la condición de contorno de Neumann, que la técnica del CF introduce de una manera natural la ecuación de equilibrio característica de los puntos del adyacentes al contorno (puntos C y D de la figura  fig.conestaneu), que como era de esperar no es otra que la ecuación de equilibrio en el dominio (términos <math display="inline">r_{1}</math> y <math display="inline">r_{2}</math>).
4787
4788
<span id="fn-31"></span>
4789
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-31|<sup>1</sup>]])  La notación utilizada es consistente con la del capítulo 3</span>
4790
4791
<span id="fn-32"></span>
4792
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-32|<sup>2</sup>]])  Recuérdese ecuaciones [[#eq-163|163]]</span>
4793
4794
<span id="fn-33"></span>
4795
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-33|<sup>3</sup>]])  Se asume <math>\tau _{xy}=\tau _{yx}</math></span>
4796
4797
==6.3 Implementación computacional==
4798
4799
Una vez que se obtiene el nuevo sistema de escuaciones, resta por definir la manera de calcular los parámetros de estabilización y la forma de encontrar la solución al sistema global de ecuaciones. Tomando como ejemplo el caso 2D, este sistema, una vez aplicada la discretización mediante colocación, estará formado por el siguiente set de ecuaciones
4800
4801
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4802
|-
4803
| 
4804
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4805
|-
4806
| style="text-align: center;" | <math> \begin{array}{l} r_{1}-\frac{1}{2}\mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{\nabla }r_{1}=0 \\  r_{2}-\frac{1}{2}\mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{\nabla }r_{2}=0 \end{array} \hbox{ }\forall \mathbf{x}_{I}\in (\Omega -\Gamma )  </math>
4807
|}
4808
|}
4809
4810
<span id="eq-198"></span>
4811
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4812
|-
4813
| 
4814
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4815
|-
4816
| style="text-align: center;" | <math>\begin{array}{l}\left(\sigma _{x}n_{x}+\tau _{xy}n_{y}-\overline{t}_{x}\right)-\frac{1}{2} h_{n}\left[r_{1}\right]=0 \\  \left(\sigma _{x}n_{y}+\tau _{xy}n_{x}-\overline{t}_{y}\right)-\frac{1}{2} h_{n}\left[r_{2}\right]=0 \end{array} \hbox{ }\forall \mathbf{x}_{I}\in \Gamma _{t}   </math>
4817
|}
4818
| style="width: 5px;text-align: right;" | (198)
4819
|}
4820
4821
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4822
|-
4823
| 
4824
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4825
|-
4826
| style="text-align: center;" | <math> \begin{array}{l} u=\overline{u} \\  v=\overline{v} \end{array} \hbox{ }\forall \mathbf{x}_{I}\in \Gamma _{u}  </math>
4827
|}
4828
|}
4829
4830
donde el término <math display="inline">h_{n}</math> corresponde a la proyección del vector <math display="inline"> \mathbf{h}</math> en la dirección de la normal <math display="inline">\mathbf{n}</math>, es decir
4831
4832
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4833
|-
4834
| 
4835
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4836
|-
4837
| style="text-align: center;" | <math> h_{n}=\mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{n=(}h_{x}n_{x}+h_{y}n_{y})  </math>
4838
|}
4839
|}
4840
4841
===6.3.1 Parámetros de estabilización===
4842
4843
Como se aprecia en [[#eq-198|198]], para que la técnica de colocación puntual sea competitiva y proporcione buenos resultados en el MPF, resulta fundamental obtener el valor adecuado de la longitud característica del dominio finito de balance. En referencia <span id='citeF-77'></span>[[#cite-77|[77]]] se desarrolla una técnica iterativa, basada en la reducción de un residuo, que permite obtener las componentes del vector <math display="inline">\mathbf{h}</math> cuando se utiliza el MEF en problemas de convección difusión. Recientemente y para este mismo tipo de problemas, Oñate y colaboradores [OÑA 02] han presentado un nuevo procedimiento para el cálculo de este vector basado en la descomposición de <math display="inline">\mathbf{h}</math> como la suma dos vectores
4844
4845
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4846
|-
4847
| 
4848
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4849
|-
4850
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{h}=\mathbf{h}_{s}+\mathbf{h}_{t}  </math>
4851
|}
4852
|}
4853
4854
donde <math display="inline">\mathbf{h}_{s}</math> y <math display="inline">\mathbf{h}_{t}</math> son los vectores de las longitudes características en la dirección de la velocidad y en la dirección transversal a ella, respectivamente.
4855
4856
Se ha determinado, a través del presente trabajo de investigación, que se pueden conseguir resultados estables de la solución en el MPF, para problemas de elasticidad lineal de sólidos, escogiendo <math display="inline">\mathbf{h}</math> en términos de un parámetro geométrico de la nube de interpolación. Siguiendo estas ideas, el parámetro en cuestión adoptado en los ejemplos que se desarrollan en el presente capítulo, así como en el siguiente, ha sido la distancia mínima característica de la nube <math display="inline">\mathbf{d}_{I}^{\min }=\left[d_{IX}^{\min } \hbox{ }d_{IY}^{\min }\right]^{T}</math>(ver figura [[#img-75|75]]).
4857
4858
<div id='img-75'></div>
4859
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4860
|-
4861
|[[Image:draft_Samper_249558229-paramh.png|600px|Definicion del vector  hmath para a) una nube en el interior del dominio y b) una nube del contorno]]
4862
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4863
| colspan="1" | '''Figura 75:''' Definicion del vector  hmath para a) una nube en el interior del dominio y b) una nube del contorno
4864
|}
4865
4866
===6.3.2 Solución del sistema de ecuaciones===
4867
4868
Utilizando la notación matricial compacta para expresar el sistema de ecuaciones estabilizado [[#eq-198|198]], se obtiene esta vez
4869
4870
<span id="eq-199"></span>
4871
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
4872
|-
4873
| 
4874
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
4875
|-
4876
| style="text-align: right;" | <math>\left\{\left[\mathbf{L}^{T}\mathbf{DL\Phi }\right]-\frac{1}{2}\mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{\nabla }\left[\mathbf{L}^{T}\mathbf{DL\Phi }\right] \right\}\mathbf{u}^{h} </math>
4877
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4878
| <math>-\rho \mathbf{b}\hbox{ }\forall  \mathbf{x\in }\Omega -\Gamma  </math>
4879
|-
4880
| style="text-align: right;" | <math> \left\{\left[\mathbf{N}^{T}\mathbf{DL\Phi }\right]-\frac{1}{2}h_{n}\left[ \mathbf{L}^{T}\mathbf{DL\Phi }\right]\right\}\mathbf{u}^{h} </math>
4881
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4882
| <math>\overline{ \mathbf{t}}+\frac{1}{2}h_{n}\rho \mathbf{b}\hbox{ }\forall \mathbf{ x\in }\Gamma _{t}   </math>
4883
| style="width: 5px;text-align: right;" | (199)
4884
|-
4885
| style="text-align: right;" | <math> \left[\mathbf{\Phi }\right]\mathbf{u}^{h} </math>
4886
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
4887
| <math>\overline{\mathbf{u}}\hbox{ }\forall \mathbf{x\in }\Gamma _{u}   </math>
4888
|}
4889
|}
4890
4891
siendo las matrices <math display="inline">\mathbf{N}</math>, <math display="inline">\mathbf{D}</math>, <math display="inline">\mathbf{L}</math> y <math display="inline">\mathbf{\Phi  }</math> las definidas en el apartado 3.3. El sistema anterior se puede expresar en la conocida forma <math display="inline">\mathbf{Ku}^{h}=\mathbf{f}</math>, de donde se encuentra finalmente el vector de parámetros desconocidos <math display="inline">\mathbf{u}^{h}</math>. Conviene destacar el hecho de que, al igual que en el sistema sin estabilizar, la matriz <math display="inline">\mathbf{K}</math> resulta ser no simétrica ni definida positiva, por lo que se ha implementado un solver iterativo de '' Gradientes Bi-Conjugados'' para resolver el sistema de ecuaciones. Este método corresponde a una generalización del método de '' Gradientes Conjugados, ''donde la solución se obtiene minimizando el error de un funcional, pero aplicable específicamente a matrices no simétricas ni definidas positivas <span id='citeF-30'></span>[[#cite-30|[30]]], <span id='citeF-98'></span>[[#cite-98|[98]]].
4892
4893
==6.4 Ejemplos numéricos==
4894
4895
A continuación se desarrollan algunos de los ejemplos resueltos en el capítulo 4 (MPF sin estabilizar), principalmente aquellos que presentan un comportamiento erróneo respecto de la solución teórica, para validar la efectividad de la técnica de estabilización propuesta. También se incluyen otros ejemplos de interés práctico, fundamentalmente en 2D, que muestran esta vez una correcta convergencia del método y una nula sensibilidad a la prescripción de la condición de contorno de Neumann.
4896
4897
===6.4.1 Ejemplos 1-D===
4898
4899
Como primer caso se analiza la distribución del error relativo en desplazamientos, para el problema de deformación axial, cuando la carga se reparte de manera lineal. La figura [[#img-76|76]] muestra la importante disminución del error relativo en desplazamientos que se consigue mediante la técnica de estabilización propuesta. Se debe notar el hecho de que aun manteniéndose la ubicación de los valores picos del error (zonas cercanas a los bordes), la disminución que se consigue es superior al 100%, siendo esta vez el valor máximo con sólo 11 puntos inferior al 0.3%<div id='img-76'></div>
4900
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4901
|-
4902
|[[Image:draft_Samper_249558229-desp-plinestab.png|600px|Distribucion del error relativo en desplazamientos. Problema de deformacion axial 1D, MPFE]]
4903
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4904
| colspan="1" | '''Figura 76:''' Distribucion del error relativo en desplazamientos. Problema de deformacion axial 1D, MPFE
4905
|}
4906
Las gráficas con 26, 51 y 81 puntos presentan la misma tendencia anterior, por lo que no se ha estimado oportuno repetirlas, sin embargo, para corroborar la mejora que se obtiene en este ejemplo se presenta también la figura [[#img-77|77]]. En esta se compara la convergencia del error, con y sin estabilización, para los deplazamientos y su derivada. Notar como en ambos casos se consigue una disminución del error respecto de la solución teórica.<div id='img-77'></div>
4907
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4908
|-
4909
|[[Image:draft_Samper_249558229-conv-errorestabi.png|600px|Convergencia del error para el problema de deformacion axial 1D. Carga repartida lineal, MPFE]]
4910
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4911
| colspan="1" | '''Figura 77:''' Convergencia del error para el problema de deformacion axial 1D. Carga repartida lineal, MPFE
4912
|}
4913
4914
Se puede verificar la mejor convergencia del solver de gradientes biconjugados, cuando el problema se estabiliza, haciendo un estudio del residuo v/s número de iteraciones. Tomando como ejemplo la discretización con 81 puntos y, considerando que el algoritmo de resolución del sistema de ecuaciones es de terminación finita (la solución de logra con un número de iteraciones menor o igual al número de incógnitas), la figura [[#img-78|78]] muestra cómo es la evolución del residuo y cómo en el caso del MPFE la solución se alcanza en un menor número de iteraciones. <div id='img-78'></div>
4915
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4916
|-
4917
|[[Image:draft_Samper_249558229-conv-residuosolver.png|600px|Evolucion del residuo en el solver de gradientes biconjugados, problema de deformacion axial 1D carga repartida lineal]]
4918
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4919
| colspan="1" | '''Figura 78:''' Evolucion del residuo en el solver de gradientes biconjugados, problema de deformacion axial 1D carga repartida lineal
4920
|}
4921
4922
===6.4.2 Ejemplos 2-D de tensión plana y deformación plana. Viga en cantilever.===
4923
4924
Se analiza el comportamiento de la viga en cantilever del apartado 4.2.2 (ver figura [[#img-50|50]]), para mostrar las mejoras que se consiguen utilizando la técnica de estabilización del CF. Por ser este un ejemplo donde se ha detectado que la falta de simetría de la nube (nubes incompletas) afecta la convergencia de la solución, se pretende comprobar si con el MPFE este fenómeno se consigue atenuar, verificando además el comportamiento de la solución en la zona de máxima distribución del esfuerzo horizontal. Como se puede apreciar de la figura [[#img-79|79]], la convergencia del error en desplazamientos para el caso de utilizar nubes incompletas de 6, 7 y 8 puntos, con una distribución regular de puntos, mejora significativamente y desaparece el cambio brusco en la tendencia que muestra la solución sin estabilizar (s/e), cuando se pasa de una discretización de 165 a 333 puntos.
4925
4926
<div id='img-79'></div>
4927
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4928
|-
4929
|[[Image:draft_Samper_249558229-converr678.png|600px|Comparacion de la convergencia del error global en desplazamientos para la viga en cantilever, distribucion regular de puntos, nubes de 6, 7 y 8 puntos]]
4930
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4931
| colspan="1" | '''Figura 79:''' Comparacion de la convergencia del error global en desplazamientos para la viga en cantilever, distribucion regular de puntos, nubes de 6, 7 y 8 puntos
4932
|}
4933
4934
Cuando se utilizan nubes completas de 9 puntos y una discretización regular, el efecto usar o no la estabilización se aprecia en el error global de la solución. Tal como muestra la figura [[#img-80|80]] y para todas las discretizaciones utilizadas (55, 165 y 333 puntos), existe una disminución del error para ambos desplazamientos de alrededor de un 20% como promedio.
4935
4936
<div id='img-80'></div>
4937
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4938
|-
4939
|[[Image:draft_Samper_249558229-converr9.png|600px|Comparacion de la convergencia del error global en desplazamientos para la viga en cantilever, distribucion regular de puntos, nubes de 9 puntos]]
4940
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4941
| colspan="1" | '''Figura 80:''' Comparacion de la convergencia del error global en desplazamientos para la viga en cantilever, distribucion regular de puntos, nubes de 9 puntos
4942
|}
4943
En el caso de utilizar una distribución irregular de puntos, la respuesta del MPFE también ha mostrado una mejora de la solución tanto a nivel global como local. En forma comparativa estos resultados se pueden visualizar en las figuras [[#img-81|81]], [[#img-82|82]] y  [[#img-83|83]]. En la primera de ellas se aprecia nuevamente cómo la solución estabilizada entrega un menor valor del error global para cada discretización, observándose esta vez un incremento en la velocidad de convergencia (cambio de la pendiente de las rectas).
4944
4945
<div id='img-81'></div>
4946
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4947
|-
4948
|[[Image:draft_Samper_249558229-err-irrest.png|600px|Comparacion de la convergencia del error global para la viga en cantilever, distribucion irregular de puntos]]
4949
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4950
| colspan="1" | '''Figura 81:''' Comparacion de la convergencia del error global para la viga en cantilever, distribucion irregular de puntos
4951
|}
4952
La segunda muestra una falta de simetría de la solución, cuando se utiliza el MPF y una discretización irregular de 165 puntos ( figcantirr165a), además de elevados errores en las zonas de máxima concentración del esfuerzo. Este comportamiento cambia en forma radical y se compara favorablemente con la solución teórica cuando se utiliza el MPFE ([[#img-82|82]]b).
4953
4954
<div id='img-82'></div>
4955
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4956
|-
4957
|[[Image:draft_Samper_249558229-cantirr165.png|600px|Contornos de esfuerzo horizontal _xmath para viga en cantilever con una discretizacion irregular de 165 puntos, a) solucion sin estabilizar, b)solucion estabilizada y c) solucion teorica]]
4958
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4959
| colspan="1" | '''Figura 82:''' Contornos de esfuerzo horizontal _xmath para viga en cantilever con una discretizacion irregular de 165 puntos, a) solucion sin estabilizar, b)solucion estabilizada y c) solucion teorica
4960
|}
4961
4962
La baja sensibilidad del MPFE para una distribución irregular se puede apreciar también cuando se analiza la figura [[#img-83|83]]. En esta se muestra cómo varía el esfuerzo <math display="inline">\sigma _{x}</math> a lo largo de la viga, para la coordenada <math display="inline">y=0.5</math>, con una discretización de 165 puntos. Aunque existe una tendencia a disminuir, en la medida que aumenta la distancia a la zona de máxima solicitación, los valores del esfuerzos en el MPF no reflejan claramente una variación lineal acorde con los de la solución teórica. Este comportamiento, más bien oscilatorio, no está presente en el MPFE. Cabe hacer presente que el error relativo respecto de la solución teórica, en la zona del máximo esfuerzo horizontal, es de un 31% en el caso del MPF y cercano al 18% en el MPFE.
4963
4964
<div id='img-83'></div>
4965
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4966
|-
4967
|[[Image:draft_Samper_249558229-esf05.png|600px|Esfuerzo horizontal  _xmath a lo largo del contorno superior de la viga, discretizacion irregular de 165 puntos]]
4968
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
4969
| colspan="1" | '''Figura 83:''' Esfuerzo horizontal  _xmath a lo largo del contorno superior de la viga, discretizacion irregular de 165 puntos
4970
|}
4971
4972
===6.4.3 Análisis de la solución cerca del rango de incompresibilidad===
4973
4974
Se ha utilizado el ejemplo de la viga en cantilever, para analizar la respuesta numérica del MPF en problemas de deformación plana cerca del rango de incompresibilidad del material. Como se sabe, en el MEF el elemento CST con seis grados de libertad muestra un pobre comportamiento ante esta situación [ZIE 94]. Los valores de la geometría y cargas utilizadas, según la figura [[#img-50|50]], son esta vez <math display="inline"> D=12</math>, <math display="inline">L=48</math> y <math display="inline">P=40000</math>. Las propiedades del material <math display="inline">E=3.0\times 10^{7}</math> y un módulo de poisson <math display="inline">\nu </math> variable. Esta vez la solución para el campo de desplazamiento horizontal (<math display="inline">u</math>) y desplazamiento vertical (<math display="inline">v</math>) se encuentra reemplazando los valores de <math display="inline">E</math> y <math display="inline">\nu </math> en las ecuaciones  ecu-vig.cantil, por <math display="inline">E/\left(1-\nu ^{2}\right)</math> y <math display="inline">\nu /\left(1-\nu  \right)</math>, respectivamente[TIM 70].
4975
4976
En primer término la tabla [[#table-7|7]] muestra el resultado, para distintos valores de <math display="inline">\nu </math>, del cuociente entre el desplazamiento numérico y el teórico para una discretización de 85 puntos (equivale a malla de <math display="inline">4\times 16</math>). Todos los valores mostrados corresponden al punto de máximo desplazamiento, es decir, <math display="inline">\left(x,y\right)=\left( 48,0\right)</math> para <math display="inline">v</math>, <math display="inline">\left(x,y\right)=\left(48,\pm 6\right)</math> para <math display="inline">u</math> .
4977
4978
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4979
|-
4980
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|]]
4981
|}
4982
4983
Los resultados que se obtienen para este ejemplo, cuando se aumenta el número de puntos, se muestran en la tabla [[#table-8|8]]. Se aprecia en ambos casos, que el MPFE resulta ser bastante flexible ya que permite obtener buenos resultados, incluso en el rango cercano a la incompresibilidad del material (<math display="inline">\nu =0.4999</math>), sin recurrir a ninguna estrategia para modificar su formulación.
4984
4985
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4986
|-
4987
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|]]
4988
|}
4989
4990
Respecto a la convergencia de la solución para este problema con el MEF, en condiciones de tensión plana, la tabla [[#table-9|9]] compara la respuesta en el punto de máximo desplazamiento vertical para distintos tipos de elementos encontrada por Piltner [PIL 00]<span id="fnc-34"></span>[[#fn-34|<sup>1</sup>]]. Para poder comparar la respuesta que se obtiene con el presente método sin malla, se han agregado a la tabla las columnas que contienen los valores encontrados en la modelación con el MPF y MPFE.
4991
4992
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
4993
|-
4994
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|]]
4995
|}
4996
4997
Tal como muestra la figura [[#img-84|84]], se puede decir que para problemas donde el comportamiento sea predominantemente de flexión, tanto el MPF como el MPFE muestran una mejor respuesta que el elemento CST en el MEF<span id="fnc-35"></span>[[#fn-35|<sup>2</sup>]], por otro lado, los resultados que se obtienen con el MPFE se comparan favorablemente con los encontrados por Piltner en [PIL 00], cuando se utiliza el MEF y los elementos triangulares mejorados TE4 propuestos por los autores.
4998
4999
<div id='img-84'></div>
5000
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5001
|-
5002
|[[Image:draft_Samper_249558229-conv-cant.png|600px|Convergencia del desplazamiento vertical para la viga en cantilever utilizando el MEF(diferentes elementos), MPF y el MPFE]]
5003
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5004
| colspan="1" | '''Figura 84:''' Convergencia del desplazamiento vertical para la viga en cantilever utilizando el MEF(diferentes elementos), MPF y el MPFE
5005
|}
5006
5007
<span id="fn-34"></span>
5008
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-34|<sup>1</sup>]])  La publicación contiene una descripción más detallada acerca de las características de los distintos elementos TE4, TE4_ y TE4_</span>
5009
5010
<span id="fn-35"></span>
5011
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-35|<sup>2</sup>]])  En parte esto era previsible debido a la excesiva rigidez que presenta el elemento CST</span>
5012
5013
===6.4.4 Flexión de una viga simplemente apoyada===
5014
5015
A pesar de haberse utilizado una discretización regular de puntos para modelar la viga (ver apartado 4.2.3), es en este ejemplo donde se manifiesta con mayor claridad la importancia que tiene el tratamiento de la condición de contorno de Neumann. A diferencia del caso de la viga en cantilever, donde la condición de Neumann se impone sobre unos pocos puntos, esta vez existe en forma proporcional una mayor cantidad de puntos del dominio en los que se impone la carga prescrita (todo el contorno superior) y, por consiguiente, una menor cantidad de puntos que soportan la ecuación de equilibrio del problema. Sin embargo, tal como indican las figuras [[#img-85|85]] y [[#img-86|86]], el MPFE muestra una correcta convergencia del error global en la solución y del esfuerzo <math display="inline"> \sigma _{x}</math> a lo largo del contorno superior. Se debe notar también, el cambio significativo en la tendencia de éstas gráficas respecto de las encontradas anteriormente (ver figuras [[#img-57|57]] y  fig-convesfx). Notar asimismo cómo, para el caso del esfuerzo <math display="inline">\sigma  _{x}</math>, desaparecen en forma definitiva las oscilaciones en las zonas en los extremos y se obtiene adecuadamente la tendencia parabólica de los valores teóricos en todas las discretizaciones modeladas.
5016
5017
<div id='img-85'></div>
5018
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5019
|-
5020
|[[Image:draft_Samper_249558229-cvervig-ce.png|600px|Convergencia del error global utilizando el MPFE, viga simplemente apoyada]]
5021
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5022
| colspan="1" | '''Figura 85:''' Convergencia del error global utilizando el MPFE, viga simplemente apoyada
5023
|}
5024
5025
<div id='img-86'></div>
5026
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5027
|-
5028
|[[Image:draft_Samper_249558229-convesfx-ce.png|600px|Convergencia del esfuerzo  _xmath a lo largo del contorno y=0.5math con el MPFE, viga simplemente apoyada]]
5029
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5030
| colspan="1" | '''Figura 86:''' Convergencia del esfuerzo  _xmath a lo largo del contorno y=0.5math con el MPFE, viga simplemente apoyada
5031
|}
5032
5033
Con el propósito de poder comparar y también complementar de una forma gráfica la respuesta del MPFE en este ejemplo, se ha decidido plotear nuevamente los contornos en desplazamientos y esfuerzos horizontales en la viga (figuras [[#img-87|87]] y [[#img-88|88]]). A diferencia de lo encontrado anteriormente (compárese con las figuras  fig-vigunidesx-se y [[#img-60|60]]), se aprecia una correcta distribución, simetría y convergencia de la solución en todas las discretizaciones.
5034
5035
<div id='img-87'></div>
5036
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5037
|-
5038
|[[Image:draft_Samper_249558229-vigunidesx-ce.png|600px|Contornos de desplazamiento horizontal umath con el MPFE, viga simplemente apoyada]]
5039
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5040
| colspan="1" | '''Figura 87:''' Contornos de desplazamiento horizontal umath con el MPFE, viga simplemente apoyada
5041
|}
5042
5043
<div id='img-88'></div>
5044
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5045
|-
5046
|[[Image:draft_Samper_249558229-viguniesfx-ce.png|600px|Contornos de esfuerzo horizontal _xmath con el MPFE, viga simplemente apoyada]]
5047
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5048
| colspan="1" | '''Figura 88:''' Contornos de esfuerzo horizontal _xmath con el MPFE, viga simplemente apoyada
5049
|}
5050
5051
Finalmente, a modo de comparación, se ha resuelto el ejemplo mediante un código comercial de elementos finitos utilizando las mismas discretizaciones que en el método de puntos. Tal como muestran las figuras [[#img-89|89]] y [[#img-90|90]], la respuesta del MPFE se compara favorablemente con la del MEF (elemento CST). Más aun, para discretizaciones con bajo número de puntos, el error respecto del valor teórico de la flecha máxima (punto A de la figura [[#img-56|56]]) y el esfuerzo horizontal, es menor en el MPFE. Notar nuevamente el efecto favorable que se logra cuando se estabiliza el sistema de ecuaciones.
5052
5053
<div id='img-89'></div>
5054
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5055
|-
5056
|[[Image:draft_Samper_249558229-condesv-a.png|600px|Convergencia del maximo desplazamiento vertical vmath en funcion del numero de puntos, viga simplemente apoyada]]
5057
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5058
| colspan="1" | '''Figura 89:''' Convergencia del maximo desplazamiento vertical vmath en funcion del numero de puntos, viga simplemente apoyada
5059
|}
5060
5061
<div id='img-90'></div>
5062
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5063
|-
5064
|[[Image:draft_Samper_249558229-convesfmax.png|600px|Convergencia del maximo esfuerzo horizontal _xmath en funcion del numero de puntos, viga simplemente apoyada]]
5065
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5066
| colspan="1" | '''Figura 90:''' Convergencia del maximo esfuerzo horizontal _xmath en funcion del numero de puntos, viga simplemente apoyada
5067
|}
5068
5069
===6.4.5 Placa con agujero===
5070
5071
Utilizando las mismas discretizaciones irregulares analizadas en el apartado 4.2.4, pero con la técnica FIC, la respuesta del MPF muestra una correcta convergencia de la solución (ver figura [[#img-91|91]]) y una mejor capacidad para capturar el valor adecuado del esfuerzo horizontal en la zona superior del agujero (zona de máxima concentración del esfuerzo horizontal).
5072
5073
<div id='img-91'></div>
5074
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5075
|-
5076
|[[Image:draft_Samper_249558229-placaesfx-ce.png|600px|Distribucion del esfuerzo  _xmath , en x=0math, para el problema de la placa con agujero]]
5077
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5078
| colspan="1" | '''Figura 91:''' Distribucion del esfuerzo  _xmath , en x=0math, para el problema de la placa con agujero
5079
|}
5080
También, a modo de comparación, se ha resuelto el ejemplo mediante el MEF utilizando elementos tipo CST (triángulo lineal). Estos resultados se incluyen en las gráficas de la figura [[#img-92|92]], junto a los contornos de esfuerzo horizontal, tanto para el caso del MPF como para el MPFE. Tal como se aprecia en la figura, los resultados que se obtienen para el máximo esfuerzo horizontal con el MPFE, se comparan favorablemente tanto con los que entrega la solución teórica <math display="inline">\sigma  _{x}=3.0</math> [TIM 70] como con los del MEF. Por ejemplo, considerando 36 puntos para discretizar el dominio (50 elementos CST), el error respecto de la solución teórica es de 6% en el MPFE y de un 38% en el MEF. Cuando se utilizan 60 puntos (94 elementos CST) , el error disminuye a un 1.5% en el MPFE y a un 20% en el MEF<span id="fnc-36"></span>[[#fn-36|<sup>1</sup>]].
5081
5082
<div id='img-92'></div>
5083
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5084
|-
5085
|[[Image:draft_Samper_249558229-placa-ten.png|600px|Placa en tension con agujero circular, arreglos de 36 y 60 puntos. a) Contornos de esfuerzo horizontal _xmath para el MPF, b) contornos de esfuerzo horizontal  _xmath para la geometria deformada con el MPFE y c) distribucion del esfuerzo horizontal sobre la linea x=0math]]
5086
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5087
| colspan="1" | '''Figura 92:''' Placa en tension con agujero circular, arreglos de 36 y 60 puntos. a) Contornos de esfuerzo horizontal _xmath para el MPF, b) contornos de esfuerzo horizontal  _xmath para la geometria deformada con el MPFE y c) distribucion del esfuerzo horizontal sobre la linea x=0math
5088
|}
5089
5090
<span id="fn-36"></span>
5091
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-36|<sup>1</sup>]])  Similares resultados se obtienen también para la discretización irregular de 48 puntos (figura [[#img-62|62]])</span>
5092
5093
===6.4.6 Ejemplos NAFEMS===
5094
5095
La agencia NAFEMS (''National Agency for Finite Element Methods and Standards), ''con el propósito de promover el uso seguro y fiable de la tecnología de elementos finitos, ha propuesto una serie de test para poder validar la respuesta que entrega un código basado en este tipo aproximación numérica <span id='citeF-67'></span>[[#cite-67|[67]]]. Con el objeto de poder comparar la eficiencia del MPFE, para problemas bidimensionales de tensión plana, se han modelado 2 de estos test utilizando arreglos regulares e irregulares de puntos. Los resultados que se muestran a continuación permiten comprobar que el MPFE supera sin dificultad este tipo de test.
5096
5097
===6.4.7 Test IC1 (Placa en tensión con carga normal)===
5098
5099
La geometría del dominio y el tipo de carga se aprecia en la figura  fig-TESTIC1. La placa tiene un espesor de <math display="inline">e=0.1\left[m\right]</math> y sobre el contorno FC se prescriben condiciones de contorno de Neumann en forma de una carga distribuida según P <math display="inline">=10\left[\frac{MN}{m}\right]</math>, sobre el contorno ED se prescriben condiciones de Dirichlet restringiendo el movimiento en la dirección del eje X. Adicionalmente para el punto A (punto medio del contorno ED) se restringe el movimiento en la dirección Y. Las propiedades del material utilizadas en la modelación son <math display="inline"> E=2.1\times 10^{5}\left[MPa\right]</math> y <math display="inline">\nu =0.3</math>.
5100
5101
<div id='img-93'></div>
5102
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5103
|-
5104
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Geometria, condiciones de contorno y de carga para el test NAFEMS IC1]]
5105
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5106
| colspan="1" | '''Figura 93:''' Geometria, condiciones de contorno y de carga para el test NAFEMS IC1
5107
|}
5108
5109
Los resultados que se buscan para este test son el desplazamiento en el punto B (punto medio del contorno FC) <math display="inline">u_{B}=0.00144\left[m\right]</math>, y el esfuerzo horizontal en A, <math display="inline">\sigma _{x}=61.3\left[MPa\right]</math>, respectivamente. Como información adicional se ha calculado la fuerza de reacción sobre el contorno ED, cuyo valor teórico es de <math display="inline"> R_{x}=20\left[MN\right]</math>, mediante la relación
5110
5111
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5112
|-
5113
| 
5114
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5115
|-
5116
| style="text-align: center;" | <math> R_{x}=\int _{-2}^{2}\sigma _{x}dA=\int _{-2}^{2}\sigma _{x}edy  </math>
5117
|}
5118
|}
5119
5120
Se han analizado un total de 7 configuraciones para arreglos regulares de puntos y 8 con arreglos irregulares, tanto para el MPF como el MPFE, obteniéndose los resultados que se muestran en la tablas tabla IC1 reg y [[#table-11|11]], además, la figuras [[#img-94|94]] y  [[#img-95|95]] muestran algunas de las configuraciones analizadas.
5121
5122
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5123
|-
5124
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|]]
5125
|}
5126
5127
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5128
|-
5129
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|]]
5130
|}
5131
5132
<div id='img-94'></div>
5133
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5134
|-
5135
|[[Image:draft_Samper_249558229-laja-normreg.png|600px|Discretizacion regular de puntos para el test IC1]]
5136
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5137
| colspan="1" | '''Figura 94:''' Discretizacion regular de puntos para el test IC1
5138
|}
5139
5140
<div id='img-95'></div>
5141
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5142
|-
5143
|[[Image:draft_Samper_249558229-laja-normirre.png|600px|Discretizacion irregular de puntos para el test IC1]]
5144
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5145
| colspan="1" | '''Figura 95:''' Discretizacion irregular de puntos para el test IC1
5146
|}
5147
La convergencia hacia la solución esperada, cuando se utilizan nubes de puntos regulares, se puede ver en las gráficas [[#img-96|96]],  [[#img-97|97]] y [[#img-98|98]], de ellas se aprecia el correcto comportamiento del MPF con estabilización (MPF c/e), para un determinado incremento del número de puntos. Por otro lado las gráficas sugieren que, a excepción de cuando se utilizan 49 puntos, la respuesta no se deteriora significativamente con el MPF sin estabilización (MPF s/e).
5148
5149
Un tipo de información cuantitativa, que permite tener una idea aproximada de la rapidez con que se alcanza la solución del sistema global de ecuaciones, es el número de iteraciones que realiza el solver de gradientes bi-conjugados que se ha implementado en el código. Esta información, que se incluye en las tablas tabla IC1 reg y  tabla IC1 irreg, predice un mayor número de iteraciones en todos los casos para el MPF, lo que indicaría de alguna forma lo mal condicionada que se encuentra la matriz de rigidez global. Por el contrario, y tal como corresponde a un solver de terminación finita, en el MPFE la solución se logra con un número de iteraciones inferior al número de incógnitas.
5150
5151
<div id='img-96'></div>
5152
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5153
|-
5154
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajnor-despreg.png|600px|Convergencia del desplazamiento horizontal en B para un arreglo regular de puntos, test IC1]]
5155
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5156
| colspan="1" | '''Figura 96:''' Convergencia del desplazamiento horizontal en B para un arreglo regular de puntos, test IC1
5157
|}
5158
5159
<div id='img-97'></div>
5160
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5161
|-
5162
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajnor-esfreg.png|600px|Convergencia del esfuerzo horizontal en A para un arreglo regular de puntos, test IC1]]
5163
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5164
| colspan="1" | '''Figura 97:''' Convergencia del esfuerzo horizontal en A para un arreglo regular de puntos, test IC1
5165
|}
5166
5167
<div id='img-98'></div>
5168
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5169
|-
5170
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajnor-reaccreg.png|600px|Convergencia de la fuerza de reaccion en el extremo ED para un arreglo regular de puntos, test IC1]]
5171
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5172
| colspan="1" | '''Figura 98:''' Convergencia de la fuerza de reaccion en el extremo ED para un arreglo regular de puntos, test IC1
5173
|}
5174
5175
En las figuras [[#img-99|99]], [[#img-100|100]] y  fig-lajnorreaccirr, se aprecia cómo es la convergencia de la solución en este test, para el caso de las discretizaciones de puntos irregulares. A diferencia del caso anterior, las gráficas muestran esta vez un comportamiento oscilatorio de la solución en el MPF a medida que se aumenta el número de puntos. Además, la solución numérica difiere significativamente del valor buscado en algunas configuraciones, por ejemplo, para 122 puntos, el error relativo en el esfuerzo <math display="inline">\sigma _{x}</math> es de 60% mientras que para la fuerza de reacción <math display="inline">R_{x}</math> supera el 100%
5176
5177
<div id='img-99'></div>
5178
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5179
|-
5180
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajnor-despirr.png|600px|Convergencia del desplazamiento horizontal en B para un arreglo irregular de puntos, test IC1]]
5181
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5182
| colspan="1" | '''Figura 99:''' Convergencia del desplazamiento horizontal en B para un arreglo irregular de puntos, test IC1
5183
|}
5184
5185
<div id='img-100'></div>
5186
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5187
|-
5188
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajnor-esfirr.png|600px|Convergencia del esfuerzo horizontal en A para un arreglo irregular de puntos, test IC1]]
5189
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5190
| colspan="1" | '''Figura 100:''' Convergencia del esfuerzo horizontal en A para un arreglo irregular de puntos, test IC1
5191
|}
5192
5193
<div id='img-101'></div>
5194
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5195
|-
5196
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajnor-reaccirr.png|600px|Convergencia de la fuerza de reaccion en el extremo ED para un arreglo irregular de puntos, test IC1]]
5197
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5198
| colspan="1" | '''Figura 101:''' Convergencia de la fuerza de reaccion en el extremo ED para un arreglo irregular de puntos, test IC1
5199
|}
5200
5201
Con el objetivo de comparar los resultados que se obtienen para este test, es conveniente plotear los contornos de desplazamiento y esfuerzo horizontal en el dominio, y tener así una visión global de la respuesta como método sin malla. A modo de ejemplo, analizando la configuración irregular de 290 puntos, se tiene que los errores para el desplazamiento y esfuerzo, en los puntos buscados, son de 6.2% y 9.7% cuando se utiliza el MPF. Sin embargo, estos valores que puntualmente pueden indicar un correcto comportamiento de la solución numérica, no reflejan realmente lo que ocurre en otras zonas de la placa. Las figuras [[#img-102|102]] y  [[#img-103|103]] permiten corroborar esta situación. Nótese tanto la falta de simetría de la solución como la ubicación errónea de los valores extremos del desplazamiento y del esfuerzo.
5202
5203
Por el contrario, cuando se utiliza el MPFE, se recuperan tanto la simetría como la zona donde se localizan estos valores extremos, además, la solución se compara favorablemente con la que entrega el MEF utilizando elementos CST. Para esta situación, y como era previsible, los errores para el desplazamiento y el esfuerzo disminuyen a un 1.4% y 1.9%, respectivamente.
5204
5205
<div id='img-102'></div>
5206
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5207
|-
5208
|[[Image:draft_Samper_249558229-comp-despx290irr.png|600px|Contornos de desplazamiento horizontal para arreglo irregular de 290 puntos, test IC1]]
5209
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5210
| colspan="1" | '''Figura 102:''' Contornos de desplazamiento horizontal para arreglo irregular de 290 puntos, test IC1
5211
|}
5212
5213
<div id='img-103'></div>
5214
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5215
|-
5216
|[[Image:draft_Samper_249558229-comp-esfx290irr.png|600px|Contornos de esfuerzo horizontal para arreglo irregular de 290 puntos, test IC1]]
5217
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5218
| colspan="1" | '''Figura 103:''' Contornos de esfuerzo horizontal para arreglo irregular de 290 puntos, test IC1
5219
|}
5220
5221
===6.4.8 Test IC2 (Placa bajo peso propio)===
5222
5223
La geometría y dirección en la que actúa la fuerza de gravedad se aprecian en la figura [[#img-104|104]], la placa tiene un espesor de <math display="inline"> e=0.1\left[m\right]</math> y sobre el contorno CD se prescriben condiciones de Dirichlet restringiendo el movimiento en la dirección del eje Y. Adicionalmente para el punto A (punto medio del contorno CD) se restringe el movimiento en la dirección X. Las propiedades del material utilizadas en la modelación son <math display="inline">E=2.1\times 10^{5}\left[MPa\right]</math>, <math display="inline">\nu =0.3</math> y un peso específico de <math display="inline">\gamma =0.07\left[\frac{MN}{m^{3}}\right]</math>. Los valores buscados en la modelación corresponden al desplazamiento vertical en el punto B, <math display="inline">v_{B}=-2.26\times 10^{-6}\left[m\right]</math>, el esfuerzo vertical en A, <math display="inline">\sigma _{y}=0.247\left[MPa\right]</math>, y la fuerza de reacción <math display="inline">R_{y}=0.084\left[MN\right]</math> (equivalente al peso de la placa) en el contorno CD, respectivamente.
5224
5225
<div id='img-104'></div>
5226
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5227
|-
5228
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Geometria, condiciones de contorno y de carga para el test NAFEMS IC2]]
5229
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5230
| colspan="1" | '''Figura 104:''' Geometria, condiciones de contorno y de carga para el test NAFEMS IC2
5231
|}
5232
Se han modelado un total de 15 configuraciones, con discretizaciones regulares e irregulares de puntos, obteniéndose los resultados que muestran las tablas tabla IC2 irreg y [[#table-13|13]].
5233
5234
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5235
|-
5236
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|]]
5237
|}
5238
5239
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5240
|-
5241
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|]]
5242
|}
5243
5244
Considerando los resultados para las discretizaciones regulares de puntos, excepto para el caso de la fuerza de reacción, el MPF no muestra una clara tendencia hacia los valores buscados de la solución NAFEMS. Esto no ocurre así para el MPFE donde, a pesar del mayor error respecto de la solución que sugieren las figuras [[#img-105|105]], [[#img-106|106]] y [[#img-107|107]], existe una clara convergencia con el aumento del número de puntos.
5245
5246
<div id='img-105'></div>
5247
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5248
|-
5249
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajppro.png|600px|Convergencia del desplazamiento vertical en B para un arreglo regular de puntos, test IC2]]
5250
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5251
| colspan="1" | '''Figura 105:''' Convergencia del desplazamiento vertical en B para un arreglo regular de puntos, test IC2
5252
|}
5253
5254
<div id='img-106'></div>
5255
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5256
|-
5257
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajppro-esf.png|600px|Convergencia del esfuerzo vertical en A para un arreglo regular de puntos, test IC2]]
5258
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5259
| colspan="1" | '''Figura 106:''' Convergencia del esfuerzo vertical en A para un arreglo regular de puntos, test IC2
5260
|}
5261
5262
<div id='img-107'></div>
5263
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5264
|-
5265
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajppro-reacc.png|600px|Convergencia de la fuerza de reaccion en el extremo CD para un arreglo regular de puntos, test IC2]]
5266
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5267
| colspan="1" | '''Figura 107:''' Convergencia de la fuerza de reaccion en el extremo CD para un arreglo regular de puntos, test IC2
5268
|}
5269
5270
En las figuras [[#img-108|108]], [[#img-109|109]] y  fig-lajpproreaccy, se aprecia la convergencia de la solución para este test cuando se utilizan discretizaciones de puntos irregulares. Nuevamente existe una gran diferencia en la tendencia que muestra el MPF y el MPFE, por ejemplo, para la zona comprendida entre 94 y 344 GDL, existe un pico del error importante de un 27% para el esfuerzo vertical y 57% para la fuerza de reacción en el MPF. Por contra, el error para los mismos parámetros en el MPFE no supera el 27% con la mínima discretización, y, disminuye de manera constante hasta un mínimo de 5% para la geometría con el mayor número de puntos.
5271
5272
<div id='img-108'></div>
5273
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5274
|-
5275
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajpproirr-desp.png|600px|Convergencia del desplazamiento vertical en B para un arreglo irregular de puntos, test IC2]]
5276
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5277
| colspan="1" | '''Figura 108:''' Convergencia del desplazamiento vertical en B para un arreglo irregular de puntos, test IC2
5278
|}
5279
5280
<div id='img-109'></div>
5281
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5282
|-
5283
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajpproirr-esf.png|600px|Convergencia del esfuerzo vertical en A para un arreglo irregular de puntos, test IC2]]
5284
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5285
| colspan="1" | '''Figura 109:''' Convergencia del esfuerzo vertical en A para un arreglo irregular de puntos, test IC2
5286
|}
5287
5288
<div id='img-110'></div>
5289
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5290
|-
5291
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajpproirr-reaccy.png|600px|Convergencia de la fuerza de reaccion en el extremo CD para un arreglo irregular de puntos, test IC2]]
5292
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5293
| colspan="1" | '''Figura 110:''' Convergencia de la fuerza de reaccion en el extremo CD para un arreglo irregular de puntos, test IC2
5294
|}
5295
5296
Por último, para la distribución irregular de 290 puntos y, para tener una comparación de lo que ocurre en todo el dominio, la figura  fig-lajppro290ir muestra los contornos de esfuerzo <math display="inline">\sigma _{y}</math> sobre la geometría deformada que se obtienen para el test IC2. Notar la diferencia en la distribución de los valores para el caso del MPF en contraste con lo encontrado para el MPFE y el MEF(elementos CST).
5297
5298
<div id='img-111'></div>
5299
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5300
|-
5301
|[[Image:draft_Samper_249558229-lajppro290.png|600px|Contornos de esfuerzos  _ymath en el test IC2, para una distribucion de 290 puntos, a) MPF b) MPFE y c) MEF]]
5302
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5303
| colspan="1" | '''Figura 111:''' Contornos de esfuerzos  _ymath en el test IC2, para una distribucion de 290 puntos, a) MPF b) MPFE y c) MEF
5304
|}
5305
5306
===6.4.9 Cilindro de pared gruesa con presión uniforme===
5307
5308
En la figura [[#img-112|112]] se muestra la geometría del cilindro y la distribución de la presión interna y externa, debido a la simetría del problema se ha modelado un cuarto de cilindro. El problema fue resuelto bajo condiciones de tensión plana y con un espesor unitario. Se han utilizado para el presente ejemplo <math display="inline">a=5</math>, <math display="inline">b=8</math>, <math display="inline">p_{i}=1</math>, <math display="inline">p_{0}=0</math> y una interpolación cuadrática (<math display="inline">m=6</math>), con nubes de un mínimo de 7 nodos. La solución teórica del esfuerzo radial para este problema es [TIM 70]
5309
5310
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5311
|-
5312
| 
5313
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5314
|-
5315
| style="text-align: center;" | <math> \sigma _{r}=\frac{a^{2}b^{2}\left(p_{0}-p_{i}\right)}{b^{2}-a^{2}}\cdot  \frac{1}{r}+\frac{p_{i}a^{2}-p_{0}b^{2}}{b^{2}-a^{2}}  </math>
5316
|}
5317
|}
5318
5319
<div id='img-112'></div>
5320
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5321
|-
5322
|[[Image:draft_Samper_249558229-cilindro.png|600px|Geometria y discretizacion para el cilindro de pared gruesa con presion uniforme]]
5323
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5324
| colspan="1" | '''Figura 112:''' Geometria y discretizacion para el cilindro de pared gruesa con presion uniforme
5325
|}
5326
En la figura [[#img-113|113]] se puede apreciar el comportamiento del MPFE y el MPF (sin estabilización), para el esfuerzo radial en el eje <math display="inline">y=0</math> cuando se utilizan 45 puntos. Como indica el gráfico, la solución se deteriora y presenta un comportamiento errático mientras no se emplee el procedimiento del CF, este comportamiento se manifiesta también para otras configuraciones de puntos analizadas. Se puede visualizar mejor esta tendencia ploteando la distribución del esfuerzo radial sobre el cuerpo, se debe notar que la solución teórica predice una distribución que depende únicamente de la coordenada radial<span id="fnc-37"></span>[[#fn-37|<sup>1</sup>]]. En las figuras  [[#img-114|114]] y [[#img-115|115]] se pueden apreciar ambas distribuciones, comprobándose nuevamente el efecto favorable que tiene sobre la solución numérica el uso de la técnica de estabilización propuesta, al respecto, mencionar que con tan sólo 45 puntos, los errores sobre el eje <math display="inline">y=0</math> no superan el 15% Notar además cómo la falta de exactitud de la solución, en el caso sin estabilizar, se presenta de manera importante sobre los contornos del cilindro.
5327
5328
<div id='img-113'></div>
5329
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5330
|-
5331
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Variacion del esfuerzo radial en el cilindro de pared gruesa]]
5332
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5333
| colspan="1" | '''Figura 113:''' Variacion del esfuerzo radial en el cilindro de pared gruesa
5334
|}
5335
5336
<div id='img-114'></div>
5337
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5338
|-
5339
|[[Image:draft_Samper_249558229-cil-02.png|600px|Distribucion del esfuerzo radial _rmath sobre el cilindro utilizando el MPF]]
5340
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5341
| colspan="1" | '''Figura 114:''' Distribucion del esfuerzo radial _rmath sobre el cilindro utilizando el MPF
5342
|}
5343
5344
<div id='img-115'></div>
5345
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5346
|-
5347
|[[Image:draft_Samper_249558229-cil-01.png|600px|Distribucion del esfuerzo radial _rmath sobre el cilindro utilizando el MPFE]]
5348
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5349
| colspan="1" | '''Figura 115:''' Distribucion del esfuerzo radial _rmath sobre el cilindro utilizando el MPFE
5350
|}
5351
5352
<span id="fn-37"></span>
5353
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-37|<sup>1</sup>]])  La solución teórica de este problema supone el uso del sistema de coordenadas polares habituales <math>\left(r,\theta \right)</math></span>
5354
5355
===6.4.10 Ejemplo 3-D===
5356
5357
Se pretende comprobar en este apartado la validez del procedimiento de estabilización, para el caso 3D, mediante la resolución del ejemplo de la barra prismática en flexión del apartado 4.3. En primer lugar, para el test de nubes regulares de 120 puntos, la figura [[#img-116|116]] presenta los contornos de desplazamientos y esfuerzo <math display="inline">\sigma _{z}</math>. Esta vez y tal como muestran las ecuaciones teóricas [[#eq-171|171]] para los desplazamientos <math display="inline">v</math>, cuya solución no depende de la coordenada <math display="inline">z</math>, y <math display="inline">w</math> , que no depende de <math display="inline">y</math>, la respuesta numérica es un fiel reflejo de la solución teórica.
5358
5359
<div id='img-116'></div>
5360
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5361
|-
5362
|[[Image:draft_Samper_249558229-resul-120ce.png|600px|Barra prismatica en flexion, arreglo de 120 puntos para el MPFE, a) contornos de desplazamiento vmath b) contornos de desplazamientos wmath y c) contornos de esfuerzo _zmath]]
5363
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5364
| colspan="1" | '''Figura 116:''' Barra prismatica en flexion, arreglo de 120 puntos para el MPFE, a) contornos de desplazamiento vmath b) contornos de desplazamientos wmath y c) contornos de esfuerzo _zmath
5365
|}
5366
5367
Para comprobar la exactitud de la solución se han graficado los desplazamientos y el esfuerzo <math display="inline">\sigma _{z}</math> en los planos donde se produce su máximo valor, notar que estos planos coinciden con los contornos de la barra (ver figura [[#img-116|116]]). Los resultados muestran claramente que la solución numérica en el MPF (MPF s/e) no concuerda con los valores teóricos, por contra, en el MPFE (MPF c/e) los errores desaparecen o disminuyen de manera importante (ver figuras  fig-convdespv120, [[#img-118|118]] y [[#img-119|119]]).
5368
5369
<div id='img-117'></div>
5370
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5371
|-
5372
|[[Image:draft_Samper_249558229-convdespv120.png|600px|Desplazamiento vmath para el plano x=3math de la barra prismatica]]
5373
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5374
| colspan="1" | '''Figura 117:''' Desplazamiento vmath para el plano x=3math de la barra prismatica
5375
|}
5376
5377
<div id='img-118'></div>
5378
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5379
|-
5380
|[[Image:draft_Samper_249558229-convdespw120.png|600px|Desplazamiento wmath para el plano z=5math de la barra prismatica]]
5381
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5382
| colspan="1" | '''Figura 118:''' Desplazamiento wmath para el plano z=5math de la barra prismatica
5383
|}
5384
5385
<div id='img-119'></div>
5386
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5387
|-
5388
|[[Image:draft_Samper_249558229-convesfz120.png|600px|Distribucion del esfuerzo  _zmath en la barra prismatica]]
5389
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5390
| colspan="1" | '''Figura 119:''' Distribucion del esfuerzo  _zmath en la barra prismatica
5391
|}
5392
5393
La buena respuesta que se obtuvo para la discretización con 120 puntos con el MPFE, se ha encontrado también para la configuración irregular de 271 puntos. Los principales resultados se muestran en la figura  [[#img-120|120]], éstos indican una total equivalencia con la solución teórica y con los encontrados anteriormente (compárese con la figura [[#img-116|116]]).
5394
5395
<div id='img-120'></div>
5396
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5397
|-
5398
|[[Image:draft_Samper_249558229-resul-271ce.png|600px|Barra prismatica en flexion, arreglo de 271 puntos para el MPFE, a) contornos de desplazamiento vmath b) contornos de desplazamientos wmath y c) contornos de esfuerzo _zmath]]
5399
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5400
| colspan="1" | '''Figura 120:''' Barra prismatica en flexion, arreglo de 271 puntos para el MPFE, a) contornos de desplazamiento vmath b) contornos de desplazamientos wmath y c) contornos de esfuerzo _zmath
5401
|}
5402
Finalmente la tabla [[#table-14|14]] muestra una comparación con los valores que entrega la solución teórica de referencia [TIM 70] y los principales resultados numéricos que se han obtenido para este test.
5403
5404
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5405
|-
5406
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|]]
5407
|}
5408
5409
==6.5 Análisis de resultados==
5410
5411
Se han desarrollado en el presente capítulo diversos problemas, principalemente en 2D, para verificar y validar la técnica de estabilización que permite utilizar en toda su potencialidad el procedimiento de colocación puntual en el Método de Puntos Finitos. Los resultados indican que el procedimiento mejora los resultados numéricos, de forma importante, en aquellos ejemplos donde el dominio se ha discretizado de una manera no-regular o irregular y con un bajo número de puntos. También se ha podido comprobar que para un método basado en la técnica de colocación puntual, como lo es el MPF, la forma como se impone la condición de contorno de Neumann afecta significativamente la respuesta del método. En este sentido, la utilización de la técnica del CF permite contar con una estrategia para imponer esta condición de manera sencilla y con buenos resultados.
5412
5413
Aunque no se ha realizado un estudio de los tiempos involucrados en la solución de los problemas, se ha podido establecer que, basándose principalmente en parámetros del solver (residuo, número de iteraciones), la técnica propuesta no aumenta significativamente el esfuerzo de cálculo, por lo que puede ser atractiva para problemas en donde exista un elevado número de grados de libertad, además se debe agregar a esta consideración, el hecho de que todavía es posible mejorar aspectos en la programación del código fortran del método.
5414
5415
Si se compara por ejemplo la respuesta del MPFE en los distintos problemas de flexión analizados, se puede distinguir una buena respuesta del método ante este tipo de solicitación, lo cual constituye una alternativa para los métodos tradicionales en donde, si se emplean elementos de bajo orden, se deben utilizar mallas muy densas para obtener resultados aceptables. También, la buena respuesta que se obtuvo para problemas de flexión en el rango cercano a la incompresibilidad permiten demostrar la flexibilidad que presenta el MPF y abren nuevas vías de investigación en este campo.
5416
5417
=7 Aplicación del MPF en problemas de la dinámica lineal elástica=
5418
5419
==7.1 Introducción==
5420
5421
A continuación se desarrolla la formulación del MPF para su aplicación en ejemplos de elastodinámica de sólidos. Se pretende de esta manera extender el campo de utilización del MPF a problemas en donde intervienen fuerzas de inercia, pero sin considerar fuerzas de amortiguamiento. Conceptualmente el tipo de aproximación meshless que se utiliza es la misma que se ha estudiado a través de este trabajo, sin embargo, el planteamiento y resolución del sistema final de ecuaciones claramente difiere del utilizado para el caso estático. Principalmente la solución depende del tiempo o del intervalo de tiempo considerado, por lo que es necesario contar con un esquema de integración temporal del sistema de ecuaciones diferenciales. En este trabajo se ha utilizado e implementado un sistema de integración explícito, basado en diferencias centradas, para resolver esta cuestión.
5422
5423
==7.2 Formulación del problema dinámico==
5424
5425
En el caso dinámico la formulación del sistema de ecuaciones estabilizado sigue la misma metodología descrita en el apartado 6.2, sin embargo, esta vez se deben incluir los efectos de las fuerzas de inercia. En primer término se plantea el equilibrio de fuerzas en ambas direcciones, en el interior del cuerpo, para el dominio finito de espesor unitario mostrado en la figura [[#img-121|121]]<span id="fnc-38"></span>[[#fn-38|<sup>1</sup>]].
5426
5427
<div id='img-121'></div>
5428
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5429
|-
5430
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Dominio finito ABCD para el planteamiento de equilibrio dinamico en el interior del cuerpo]]
5431
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5432
| colspan="1" | '''Figura 121:''' Dominio finito ABCD para el planteamiento de equilibrio dinamico en el interior del cuerpo
5433
|}
5434
5435
El sistema de ecuaciones que se obtiene en esta condición es
5436
5437
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5438
|-
5439
| 
5440
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5441
|-
5442
| style="text-align: center;" | <math> \frac{h_{y}}{2}\left[\left(\sigma _{x}\right)_{A}+\left(\sigma  _{x}\right)_{D}\right]-\frac{h_{y}}{2}\left[\left(\sigma _{x}\right) _{C}+\left(\sigma _{x}\right)_{B}\right]+\frac{h_{x}}{2}\left[\left( \tau _{yx}\right)_{A}+\left(\tau _{yx}\right)_{B}\right]-  </math>
5443
|}
5444
|}
5445
5446
<span id="eq-200"></span>
5447
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5448
|-
5449
| 
5450
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5451
|-
5452
| style="text-align: center;" | <math>-\frac{h_{x}}{2}\left[\left(\tau _{yx}\right)_{C}+\left(\tau  _{yx}\right)_{D}\right]+h_{x}h_{y}\rho b_{x}=m\stackrel{..}{u}  </math>
5453
|}
5454
| style="width: 5px;text-align: right;" | (200)
5455
|}
5456
5457
para el eje <math display="inline">x</math>
5458
5459
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5460
|-
5461
| 
5462
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5463
|-
5464
| style="text-align: center;" | <math> \frac{h_{x}}{2}\left[\left(\sigma _{y}\right)_{B}+\left(\sigma  _{y}\right)_{A}\right]-\frac{h_{x}}{2}\left[\left(\sigma _{y}\right) _{D}+\left(\sigma _{y}\right)_{C}\right]+\frac{h_{y}}{2}\left[\left( \tau _{xy}\right)_{B}+\left(\tau _{xy}\right)_{C}\right]-  </math>
5465
|}
5466
|}
5467
5468
<span id="eq-201"></span>
5469
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5470
|-
5471
| 
5472
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5473
|-
5474
| style="text-align: center;" | <math>-\frac{h_{y}}{2}\left[\left(\tau _{xy}\right)_{D}+\left(\tau  _{xy}\right)_{A}\right]+h_{x}h_{y}\rho b_{y}=m\stackrel{..}{v}  </math>
5475
|}
5476
| style="width: 5px;text-align: right;" | (201)
5477
|}
5478
5479
para el eje <math display="inline">y</math>, respectivamente<span id="fnc-39"></span>[[#fn-39|<sup>2</sup>]]. Las fuerzas de inercia han sido reemplazadas por el producto de la masa <math display="inline">m</math> del dominio y la correspondiente aceleración <math display="inline">\stackrel{..}{u}</math> o <math display="inline">\stackrel{ ..}{v}</math>.
5480
5481
Utilizando nuevamente una expansión en serie de Taylor de tercer orden para los esfuerzos en B, C, D (ver ecuaciones [[#eq-192|192]]) y reemplazando estas expresiones en [[#eq-200|200]] y [[#eq-201|201]], se obtiene
5482
5483
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5484
|-
5485
| 
5486
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5487
|-
5488
| style="text-align: right;" | <math>h_{x}h_{y}\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+\frac{\partial \tau  _{yx}}{\partial y}+\rho b_{x}\right]-\frac{h_{x}^{2}h_{y}}{2}\left[\frac{ \partial ^{2}\sigma _{x}}{\partial x^{2}}+\frac{\partial ^{2}\tau _{yx}}{ \partial x\partial y}\right]-\frac{h_{x}h_{y}^{2}}{2}\left[\frac{\partial  ^{2}\sigma _{x}}{\partial x\partial y}+\frac{\partial ^{2}\tau _{yx}}{ \partial y^{2}}\right]</math>
5489
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5490
| <math>m\stackrel{..}{u} </math>
5491
|-
5492
| style="text-align: right;" | <math> h_{x}h_{y}\left[\frac{\partial \sigma _{y}}{\partial y}+\frac{\partial \tau  _{xy}}{\partial x}+\rho b_{y}\right]-\frac{h_{x}^{2}h_{y}}{2}\left[\frac{ \partial ^{2}\sigma _{y}}{\partial x\partial y}+\frac{\partial ^{2}\tau _{xy} }{\partial x^{2}}\right]-\frac{h_{x}h_{y}^{2}}{2}\left[\frac{\partial  ^{2}\sigma _{x}}{\partial y^{2}}+\frac{\partial ^{2}\tau _{xy}}{\partial  x\partial y}\right]</math>
5493
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5494
| <math>m\stackrel{..}{v} </math>
5495
|}
5496
|}
5497
5498
las cuales una vez simplificadas por el producto <math display="inline">\left(h_{x}h_{y}\right)</math> se convierten en
5499
5500
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5501
|-
5502
| 
5503
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5504
|-
5505
| style="text-align: right;" | <math>\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+\frac{\partial \tau _{yx}}{ \partial y}+\rho b_{x}\right]-\frac{h_{x}}{2}\left[\frac{\partial  ^{2}\sigma _{x}}{\partial x^{2}}+\frac{\partial ^{2}\tau _{yx}}{\partial  x\partial y}\right]-\frac{h_{y}}{2}\left[\frac{\partial ^{2}\sigma _{x}}{ \partial x\partial y}+\frac{\partial ^{2}\tau _{yx}}{\partial y^{2}}\right] </math>
5506
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5507
| <math>\rho \stackrel{..}{u} </math>
5508
|-
5509
| style="text-align: right;" | <math> \left[\frac{\partial \sigma _{y}}{\partial y}+\frac{\partial \tau _{xy}}{ \partial x}+\rho b_{y}\right]-\frac{h_{x}}{2}\left[\frac{\partial  ^{2}\sigma _{y}}{\partial x\partial y}+\frac{\partial ^{2}\tau _{xy}}{ \partial x^{2}}\right]-\frac{h_{y}}{2}\left[\frac{\partial ^{2}\sigma _{x} }{\partial y^{2}}+\frac{\partial ^{2}\tau _{xy}}{\partial x\partial y} \right]</math>
5510
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5511
| <math>\rho \stackrel{..}{v} </math>
5512
|}
5513
|}
5514
5515
Este sistema se puede expresar en forma más compacta como
5516
5517
<span id="eq-202"></span>
5518
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5519
|-
5520
| 
5521
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5522
|-
5523
| style="text-align: right;" | <math>r_{3}-\frac{1}{2}\mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{\nabla }r_{3} </math>
5524
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5525
| <math>0  </math>
5526
|-
5527
| style="text-align: right;" | <math> r_{4}-\frac{1}{2}\mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{\nabla }r_{4} </math>
5528
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5529
| <math>0  </math>
5530
|}
5531
| style="width: 5px;text-align: right;" | (202)
5532
|}
5533
5534
donde<span id="fnc-40"></span>[[#fn-40|<sup>3</sup>]]
5535
5536
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5537
|-
5538
| 
5539
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5540
|-
5541
| style="text-align: right;" | <math>r_{3} </math>
5542
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5543
| <math>\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+\frac{\partial \tau _{xy}}{ \partial y}+\rho b_{x}-\rho \stackrel{..}{u} </math>
5544
|-
5545
| style="text-align: right;" | <math> r_{4} </math>
5546
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5547
| <math>\frac{\partial \sigma _{y}}{\partial y}+\frac{\partial \tau _{xy}}{ \partial x}+\rho b_{y}-\rho \stackrel{..}{v} </math>
5548
|}
5549
|}
5550
5551
siendo <math display="inline">\mathbf{\nabla }</math> el operador gradiente y el vector <math display="inline">\mathbf{h}</math>
5552
5553
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5554
|-
5555
| 
5556
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5557
|-
5558
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{h}=\left[ \begin{array}{l} h_{x} \\  h_{y} \end{array} \right]\hbox{ }  </math>
5559
|}
5560
|}
5561
5562
El sistema de ecuaciones [[#eq-202|202]] se puede particularizar para los casos que se ejemplificarán más adelante, es decir cuando no existen fuerzas másicas y se utiliza un polinomio base de interpolación cuadrático en 2D, osea <math display="inline">m=6</math>. Bajo estos supuestos el sistema final de ecuaciones en el dominio, para el caso dinámico, es
5563
5564
<span id="eq-203"></span>
5565
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5566
|-
5567
| 
5568
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5569
|-
5570
| style="text-align: right;" | <math>r_{3} </math>
5571
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5572
| <math>0  </math>
5573
|-
5574
| style="text-align: right;" | <math> r_{4} </math>
5575
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5576
| <math>0   </math>
5577
|}
5578
| style="width: 5px;text-align: right;" | (203)
5579
|}
5580
5581
donde
5582
5583
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5584
|-
5585
| 
5586
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5587
|-
5588
| style="text-align: right;" | <math>r_{3} </math>
5589
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5590
| <math>\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+\frac{\partial \tau _{xy}}{ \partial y}-\rho \stackrel{..}{u} </math>
5591
|-
5592
| style="text-align: right;" | <math> r_{4} </math>
5593
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5594
| <math>\frac{\partial \sigma _{y}}{\partial y}+\frac{\partial \tau _{xy}}{ \partial x}-\rho \stackrel{..}{v} </math>
5595
|}
5596
|}
5597
5598
Para obtener el sistema de ecuaciones estabilizado en el contorno de Neumann, se plantea el equilibrio de fuerzas horizontales y verticales sobre el prisma de espesor unitario mostrado en la figura [[#img-122|122]].
5599
5600
<div id='img-122'></div>
5601
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5602
|-
5603
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Dominio finito CEF para el planteamiento de equilibrio dinamico de fuerzas en el contorno de Neumann]]
5604
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5605
| colspan="1" | '''Figura 122:''' Dominio finito CEF para el planteamiento de equilibrio dinamico de fuerzas en el contorno de Neumann
5606
|}
5607
Reemplazando los términos de las fuerzas de inercia como antes, el sistema adopta la siguiente forma
5608
5609
<span id="eq-204"></span>
5610
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5611
|-
5612
| 
5613
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5614
|-
5615
| style="text-align: right;" | <math>\sum F_{x} </math>
5616
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5617
| <math>\left(\sigma _{x}\right)_{B}2h_{y}+\left(\tau _{yx}\right) _{D}2h_{x}-\frac{4}{2}h_{x}h_{y}\rho b_{x}-\overline{t}_{x}l+m\stackrel{..}{u }=0  </math>
5618
|-
5619
| style="text-align: right;" | <math> \sum F_{y} </math>
5620
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5621
| <math>\left(\sigma _{y}\right)_{D}2h_{x}+\left(\tau _{xy}\right) _{B}2h_{y}-\frac{4}{2}h_{x}h_{y}\rho b_{y}-\overline{t}_{y}l+m\stackrel{..}{v }=0   </math>
5622
|}
5623
| style="width: 5px;text-align: right;" | (204)
5624
|}
5625
5626
utilizando una expansión en serie de Taylor de segundo orden para los esfuerzos en B, D y reemplazando estas expresiones en [[#eq-204|204]] se tiene
5627
5628
<span id="eq-205"></span>
5629
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5630
|-
5631
| 
5632
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5633
|-
5634
| style="text-align: right;" | <math>\sigma _{x}\frac{2h_{y}}{l}+\tau _{yx}\frac{2h_{x}}{l}-\overline{t}_{x}- \frac{2h_{x}h_{y}}{l}\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+\frac{ \partial \tau _{yx}}{\partial y}+\rho b_{x}-\rho \stackrel{..}{u}\right]</math>
5635
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5636
| <math>0 </math>
5637
|-
5638
| style="text-align: right;" | <math> \sigma _{y}\frac{2h_{x}}{l}+\tau _{xy}\frac{2h_{y}}{l}-\overline{t}_{y}- \frac{2h_{x}h_{y}}{l}\left[\frac{\partial \sigma _{y}}{\partial y}+\frac{ \partial \tau _{xy}}{\partial x}+\rho b_{y}-\rho \stackrel{..}{v}\right]</math>
5639
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5640
| <math>0  </math>
5641
|}
5642
| style="width: 5px;text-align: right;" | (205)
5643
|}
5644
5645
Advirtiendo que las componentes de la normal unitaria en el punto A del contorno son
5646
5647
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5648
|-
5649
| 
5650
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5651
|-
5652
| style="text-align: center;" | <math> n_{x}=\frac{2h_{y}}{l}\hbox{ },\hbox{ }n_{y}=\frac{2h_{x}}{l}  </math>
5653
|}
5654
|}
5655
5656
y que
5657
5658
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5659
|-
5660
| 
5661
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5662
|-
5663
| style="text-align: center;" | <math> \frac{2h_{x}h_{y}}{l}=\frac{h_{x}h_{y}}{l}+\frac{h_{x}h_{y}}{l}=\frac{ h_{x}n_{x}}{2}+\frac{h_{y}n_{y}}{2}=\frac{1}{2}\left[ h_{x}n_{x}+h_{y}n_{y}\right] </math>
5664
|}
5665
|}
5666
5667
se tiene finalmente en [[#eq-205|205]] el siguiente sistema<span id="fnc-41"></span>[[#fn-41|<sup>4</sup>]]
5668
5669
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5670
|-
5671
| 
5672
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5673
|-
5674
| style="text-align: right;" | <math>\sigma _{x}n_{x}+\tau _{yx}n_{y}-\overline{t}_{x}-\frac{1}{2}\left[ h_{x}n_{x}+h_{y}n_{y}\right]\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+ \frac{\partial \tau _{yx}}{\partial y}-\rho \stackrel{..}{u}\right]</math>
5675
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5676
| <math>0 </math>
5677
|-
5678
| style="text-align: right;" | <math> \sigma _{x}n_{y}+\tau _{xy}n_{x}-\overline{t}_{y}-\frac{1}{2}\left[ h_{x}n_{x}+h_{y}n_{y}\right]\left[\frac{\partial \sigma _{x}}{\partial x}+ \frac{\partial \tau _{yx}}{\partial y}-\rho \stackrel{..}{v}\right]</math>
5679
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5680
| <math>0 </math>
5681
|}
5682
|}
5683
5684
el cual puede ser expresado en forma compacta como
5685
5686
<span id="eq-206"></span>
5687
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5688
|-
5689
| 
5690
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5691
|-
5692
| style="text-align: right;" | <math>\left(\sigma _{x}n_{x}+\tau _{xy}n_{y}-\overline{t}_{x}\right)-\frac{1}{2} \mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{n}\left[r_{3}\right]</math>
5693
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5694
| <math>0  </math>
5695
|-
5696
| style="text-align: right;" | <math> \left(\sigma _{x}n_{y}+\tau _{xy}n_{x}-\overline{t}_{y}\right)-\frac{1}{2} \mathbf{h}^{T}\cdot \mathbf{n}\left[r_{4}\right]</math>
5697
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5698
| <math>0  </math>
5699
|}
5700
| style="width: 5px;text-align: right;" | (206)
5701
|}
5702
5703
siendo el vector normal <math display="inline">\mathbf{n}</math>
5704
5705
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5706
|-
5707
| 
5708
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5709
|-
5710
| style="text-align: center;" | <math> \mathbf{n}=\left[ \begin{array}{l} n_{x} \\  n_{y} \end{array} \right] </math>
5711
|}
5712
|}
5713
5714
Es interesante destacar nuevamente cómo el sistema de ecuaciones  ecu-contestabidina incluye el efecto de los puntos adyacentes al contorno de Neumann, términos <math display="inline">r_{3}</math> y <math display="inline">r_{4}</math> respectivamente.
5715
5716
<span id="fn-38"></span>
5717
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-38|<sup>1</sup>]])  Se puede aplicar la misma metodología para extender la formulación al caso 3D</span>
5718
5719
<span id="fn-39"></span>
5720
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-39|<sup>2</sup>]])  La notación es consistente con la empleada en el capítulo 6</span>
5721
5722
<span id="fn-40"></span>
5723
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-40|<sup>3</sup>]])  Se asume <math>\tau _{xy}=\tau _{yx}</math></span>
5724
5725
<span id="fn-41"></span>
5726
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-41|<sup>4</sup>]])  Cuando no existen fuerzas de cuerpo</span>
5727
5728
===7.2.1 Implementación Computacional===
5729
5730
La solución al problema dinámico se encuentra resolviendo para cada instante de tiempo el sistema que forman [[#eq-203|203]] y  ecu-contestabidina, más las condiciones de contorno de Dirichlet. Esta vez para resolver el sistema final de ecuaciones, además de reemplazar las relaciones tensión-deformación y deformación-desplazamientos para un material elástico lineal, es necesario implementar un esquema de integración temporal para obtener los desplazamientos en un determinado paso de tiempo. Utilizando un esquema explícito de diferencias centradas, se tiene que los desplazamientos en el intervalo de tiempo <math display="inline"> (t+\Delta t)</math> se calcularán recursivamente como <span id='citeF-70'></span>[[#cite-70|[70]]]
5731
5732
<span id="eq-207"></span>
5733
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5734
|-
5735
| 
5736
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5737
|-
5738
| style="text-align: right;" | <math>u_{(t+\Delta t)} </math>
5739
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5740
| <math>2u_{(t)}-u_{(t-\Delta t)}+\Delta t^{2}\stackrel{..}{u}_{(t)}  </math>
5741
|-
5742
| style="text-align: right;" | <math> v_{(t+\Delta t)} </math>
5743
| style="text-align: center;" | <math>=</math>
5744
| <math>2v_{(t)}-v_{(t-\Delta t)}+\Delta t^{2}\stackrel{..}{v}_{(t)}   </math>
5745
|}
5746
| style="width: 5px;text-align: right;" | (207)
5747
|}
5748
5749
lo que supone conocer o calcular el desplazamiento y la aceleración actual <math display="inline">\left(u_{(t)},\stackrel{..}{u}_{(t)}\right)</math>, pero también el desplazamiento previo <math display="inline">u_{(t-\Delta t)}</math>. Para esto se utiliza la siguiente relación<span id="fnc-42"></span>[[#fn-42|<sup>1</sup>]]
5750
5751
<span id="eq-208"></span>
5752
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5753
|-
5754
| 
5755
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5756
|-
5757
| style="text-align: center;" | <math>u_{(t-\Delta t)}=u_{(t)}-\Delta t\stackrel{.}{u}_{(t)}+\frac{\Delta t^{2}}{2} \stackrel{..}{u}_{(t)}   </math>
5758
|}
5759
| style="width: 5px;text-align: right;" | (208)
5760
|}
5761
5762
donde la velocidad es
5763
5764
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5765
|-
5766
| 
5767
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5768
|-
5769
| style="text-align: center;" | <math> \stackrel{.}{u}_{(t)}=\frac{u_{(t+\Delta t)}-u_{(t-\Delta t)}}{2\Delta t}  </math>
5770
|}
5771
|}
5772
5773
Se debe tener presente que en el inicio, es decir en <math display="inline">t=0</math>, es necesario calcular <math display="inline">u_{(-\Delta t)}</math> mediante la relación [[#eq-208|208]] para que de comienzo el algoritmo [[#eq-207|207]]. Esto supone conocer como dato inicial el desplazamiento y la velocidad en <math display="inline">t=0</math> <math display="inline">(u_{0}</math> y <math display="inline"> v_{0})</math>. Notar en este caso que la aceleración en <math display="inline">t=0</math> <math display="inline">(\stackrel{..}{u }_{0})</math> se obtiene resolviendo inicialmente el sistema que forman  ecu-domdinfincom y [[#eq-206|206]].
5774
5775
Tal como se ha explicado en el capítulo 6, para obtener las componentes del vector <math display="inline">\mathbf{h}</math> se utilizan los conceptos de las distancias mínimas características en la nube.
5776
5777
<span id="fn-42"></span>
5778
<span style="text-align: center; font-size: 75%;">([[#fnc-42|<sup>1</sup>]])  Similar relación se emplea para <math>v_{\left(t-\Delta t\right)}</math></span>
5779
5780
==7.3 Ejemplos numéricos==
5781
5782
===7.3.1 Propagación de una onda 1D===
5783
5784
Como primer ejemplo, se analiza el comportamiento del MPF para el problema de propagación de una onda en un medio unidimensional. La figura  fig-din1d muestra las características geométricas del modelo, siendo las propiedades mecánicas del material <math display="inline">E=3.0\times 10^{7}\left[ psi\right]</math>, <math display="inline">\rho =7.35\times 10^{-4}[slug/in^{3}]</math>, y el área de la barra <math display="inline">A=1[in^{2}]</math>. La barra se somete a un esfuerzo axil impulsivo, constante en el tiempo, de <math display="inline">\sigma _{0}=1000[psi]</math>. Para obtener la solución numérica en el caso del MPF, se utilizado un paso de tiempo <math display="inline">\Delta t=\left(L_{\min .}/c\right)</math>, donde <math display="inline">L_{\min .}</math> es la distancia mínima entre dos puntos y <math display="inline">c=\left(E/\rho \right)^{1/2}</math> la velocidad de propagación de la onda en el cuerpo.
5785
5786
<div id='img-123'></div>
5787
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5788
|-
5789
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Geometria para la barra sometida a carga impulsiva]]
5790
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5791
| colspan="1" | '''Figura 123:''' Geometria para la barra sometida a carga impulsiva
5792
|}
5793
La solución teórica para este ejemplo viene dada por[CLO 93]
5794
5795
<span id="eq-209"></span>
5796
{| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;" 
5797
|-
5798
| 
5799
{| style="text-align: left; margin:auto;" 
5800
|-
5801
| style="text-align: center;" | <math>u(x,t)=\frac{8\sigma _{0}L}{\pi ^{2}E}\stackrel{\infty }{\stackunder{n=1}{ \sum }}\left\{\pm \left(\frac{1-\cos \left[\left(\frac{2n-1}{2}\right) \pi \frac{ct}{L}\right]}{\left(2n-1\right)^{2}}\right)\sin \left[\frac{ \left(2n-1\right)}{2}\pi \frac{x}{L}\right]\right\}  </math>
5802
|}
5803
| style="width: 5px;text-align: right;" | (209)
5804
|}
5805
5806
expresión que permite además encontrar la velocidad <math display="inline">\stackrel{.}{u}</math> , y la deformación <math display="inline">u_{,x}</math>.
5807
5808
Las figuras que se muestran a continuación indican el correcto comportamiento del método, tanto en desplazamientos como en tensión, para las distintas discretizaciones utilizadas. En todos los casos se han utilizado nubes de <math display="inline">n=5</math> puntos y una base de interpolación cuadrática <math display="inline">(m=3)</math>. Por ejemplo, las figuras [[#img-124|124]],  fig-convelodin y [[#img-126|126]] muestran la convergencia hacia la solución teórica del desplazamiento, la velocidad y el esfuerzo, para un punto ubicado en el centro de la barra (<math display="inline">x=50</math>). En el caso de los desplazamientos se comprueba que con 33 puntos la solución numérica coincide con la expresión [[#eq-209|209]], esta buena correlación con los valores teóricos también se logra para la velocidad y el esfuerzo con tan sólo 41 puntos.
5809
5810
<div id='img-124'></div>
5811
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5812
|-
5813
|[[Image:draft_Samper_249558229-convdesdin1d.png|600px|Desplazamiento del punto central en la barra para distintas discretizaciones]]
5814
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5815
| colspan="1" | '''Figura 124:''' Desplazamiento del punto central en la barra para distintas discretizaciones
5816
|}
5817
5818
<div id='img-125'></div>
5819
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5820
|-
5821
|[[Image:draft_Samper_249558229-convelodin1d.png|600px|Velocidad del punto central en la barra para distintas discretizaciones]]
5822
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5823
| colspan="1" | '''Figura 125:''' Velocidad del punto central en la barra para distintas discretizaciones
5824
|}
5825
5826
<div id='img-126'></div>
5827
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5828
|-
5829
|[[Image:draft_Samper_249558229-convesfdin1d.png|600px|Esfuerzo en el punto central de la barra para distintas discretizaciones]]
5830
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5831
| colspan="1" | '''Figura 126:''' Esfuerzo en el punto central de la barra para distintas discretizaciones
5832
|}
5833
5834
Se ha efectuado una comparación de la solución que entrega el MPF con los valores que se obtienen para este ejemplo utilizando el MEF. Para igual número de puntos en los modelos (21 puntos ó 10 elementos), la figura [[#img-127|127]] indica un comportamiento similar para ambos métodos respecto del valor teórico, sin embargo, aumentando el número de puntos (41 puntos ó 20 elementos) las figuras  fig-esf41din y [[#img-129|129]] muestran que la solución con el método de puntos, a diferencia del MEF, concuerda exactamente con la solución teórica.
5835
5836
<div id='img-127'></div>
5837
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5838
|-
5839
|[[Image:draft_Samper_249558229-esf21din.png|600px|Esfuerzo en el nodo central de la barra para una discretizacion con 21 puntos (10 elementos)]]
5840
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5841
| colspan="1" | '''Figura 127:''' Esfuerzo en el nodo central de la barra para una discretizacion con 21 puntos (10 elementos)
5842
|}
5843
5844
<div id='img-128'></div>
5845
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5846
|-
5847
|[[Image:draft_Samper_249558229-esf41din.png|600px|Esfuerzo en el nodo central de la barra para una discretizacion con 41 puntos (20 elementos)]]
5848
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5849
| colspan="1" | '''Figura 128:''' Esfuerzo en el nodo central de la barra para una discretizacion con 41 puntos (20 elementos)
5850
|}
5851
5852
<div id='img-129'></div>
5853
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5854
|-
5855
|[[Image:draft_Samper_249558229-vel41din.png|600px|Velocidad en el nodo central de la barra para una discretizacion con 41 puntos (20 elementos)]]
5856
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5857
| colspan="1" | '''Figura 129:''' Velocidad en el nodo central de la barra para una discretizacion con 41 puntos (20 elementos)
5858
|}
5859
5860
Finalmente la figura [[#img-130|130]] muestra la posición de la onda de <math display="inline">1000[psi]</math> en un instante de tiempo, durante su viaje de propagación a través de la barra. Se aprecia claramente cómo el perfil de la onda comienza a definirse en la medida que se aumenta el numero de puntos, lográndose ya con 41 puntos el perfil esperado.
5861
5862
<div id='img-130'></div>
5863
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5864
|-
5865
|[[Image:draft_Samper_249558229-esfposdin.png|600px|Distribucion del esfuerzo axil en el vigesimo paso de tiempo]]
5866
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5867
| colspan="1" | '''Figura 130:''' Distribucion del esfuerzo axil en el vigesimo paso de tiempo
5868
|}
5869
5870
===7.3.2 Ejemplo 2-D. Ménsula sometida a carga impulsiva.===
5871
5872
La ménsula de la figura [[#img-131|131]] está sometida en su extremo libre a una carga impulsiva de magnitud <math display="inline">P_{0}=1000[lb]</math>. Sobre el empotramiento se prescriben los desplazamientos de acuerdo a la solución teórica para un caso estático [TIM 70], utilizándose una discretización regular de 27, 95 y 175 puntos. Para las propiedades del material se han utilizado los siguientes valores, módulo de elasticidad <math display="inline"> E=2.08\times 10^{6}[psi]</math>, coeficiente de Poisson <math display="inline">\nu =0.3</math> y densidad <math display="inline"> \rho =7.35\times 10^{-4}[slug/in^{3}]</math>. El problema se ha resuelto considerando condiciones de deformación plana, una base de interpolación cuadrática y nubes de 9 puntos.
5873
5874
<div id='img-131'></div>
5875
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5876
|-
5877
|[[Image:draft_Samper_249558229-Figure.png|600px|Mensula sometida a carga impulsiva. Geometria y discretizacion de puntos]]
5878
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5879
| colspan="1" | '''Figura 131:''' Mensula sometida a carga impulsiva. Geometria y discretizacion de puntos
5880
|}
5881
5882
Como no se tiene una respuesta teórica para este ejemplo, se ha efectuado una modelación mediante un código comercial de elementos finitos (Abaqus) para comparar los resultados, también en referencia  <span id='citeF-39'></span>[[#cite-39|[39]]] se analiza la respuesta para este ejemplo usando otro código de elementos finitos. Los resultados que se obtienen para las tres configuraciones de puntos muestran un adecuado comportamiento respecto de la modelación con el MEF, a continuación se muestran los principales resultados para el arreglo regular de 95 puntos.
5883
5884
Las figuras [[#img-132|132]] y [[#img-133|133]] muestran la variación temporal del desplazamiento en el punto A de la ménsula, para un tiempo total de análisis de 0.025 [s]. Esta vez el paso de tiempo se ha calculado como <math display="inline">\Delta t=0.1(L_{\min .}/c)</math>. En ambos casos, los resultados que se obtienen con el MPF se comparan favorablemente con aquellos que entrega el código comercial de elementos finitos Abaqus, usando elementos CST.
5885
5886
<div id='img-132'></div>
5887
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5888
|-
5889
|[[Image:draft_Samper_249558229-despu.png|600px|Mensula bajo carga impulsiva, variacion temporal del desplazamiento horizontal en el punto A]]
5890
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5891
| colspan="1" | '''Figura 132:''' Mensula bajo carga impulsiva, variacion temporal del desplazamiento horizontal en el punto A
5892
|}
5893
5894
<div id='img-133'></div>
5895
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5896
|-
5897
|[[Image:draft_Samper_249558229-cant-1.png|600px|Mensula bajo carga impulsiva, variacion temporal del desplazamiento vertical en el punto A]]
5898
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5899
| colspan="1" | '''Figura 133:''' Mensula bajo carga impulsiva, variacion temporal del desplazamiento vertical en el punto A
5900
|}
5901
Se ha podido establecer, para el análisis con el MPF, un período fundamental de <math display="inline">0.0123[s]</math> para la ménsula (ver [[#img-132|132]] y  fig-cant-1), valor que se compara también favorablemente con los <math display="inline"> 0.0124[s]</math> que se obtienen en <span id='citeF-39'></span>[[#cite-39|[39]]].
5902
5903
La figura [[#img-134|134]] muestra la variación del esfuerzo horizontal en el extremo A de la barra para ambos métodos, si bien los valores del esfuerzo parecen concordar durante el primer período, existe posteriormente un desfase en la solución que puede tener una explicación en el diferente esquema de integración (implícito) que utiliza Abaqus.
5904
5905
<div id='img-134'></div>
5906
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5907
|-
5908
|[[Image:draft_Samper_249558229-esfx.png|600px|Mensula bajo carga impulsiva, variacion temporal del esfuerzo horizontal en el punto A]]
5909
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5910
| colspan="1" | '''Figura 134:''' Mensula bajo carga impulsiva, variacion temporal del esfuerzo horizontal en el punto A
5911
|}
5912
5913
Como se sabe, el esquema de integración de diferencias centradas que se utilizó para el MPF es condicionalmente estable, esto supone calcular un intervalo de tiempo <math display="inline">\Delta t</math> crítico para prevenir, tal como indica la figura [[#img-135|135]], posibles problemas de estabilidad. Además, este <math display="inline">\Delta t</math> crítico debiera ser recalculado cada cierto número de incrementos de tiempo.
5914
5915
<div id='img-135'></div>
5916
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5917
|-
5918
|[[Image:draft_Samper_249558229-deltacriti.png|600px|Desplazamiento vertical en el punto A de la mensula para distintos valores de tmath critico]]
5919
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5920
| colspan="1" | '''Figura 135:''' Desplazamiento vertical en el punto A de la mensula para distintos valores de tmath critico
5921
|}
5922
5923
La importancia de estabilizar las ecuaciones, principalmente en el contorno, también se manifiesta en el análisis dinámico. No ha sido posible obtener un resultado comparable con los anteriores, para ninguna discretización, cuando se escoge <math display="inline">\mathbf{h=0}</math> en las ecuaciones  ecu-contestabidina. Para corroborar esto la figura [[#img-136|136]] indica el comportamiento, con 95 puntos, del desplazamiento vertical en el punto A de la ménsula bajo esta situación. Como se observa, los valores y la tendencia de la curva no guardan relación alguna con lo esperado. <div id='img-136'></div>
5924
{| style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
5925
|-
5926
|[[Image:draft_Samper_249558229-desvdin-se.png|600px|Desplazamiento vertical en el punto A de la mensula para el MPF sin estabilizar]]
5927
|- style="text-align: center; font-size: 75%;"
5928
| colspan="1" | '''Figura 136:''' Desplazamiento vertical en el punto A de la mensula para el MPF sin estabilizar
5929
|}
5930
5931
==7.4 Análisis de resultados==
5932
5933
Se ha desarrollado la formulación de las ecuaciones estabilizadas que rigen el comportamiento dinámico 2D, de un sólido lineal elástico, para ser implementadas numéricamente en el método de puntos finitos. Este desarrollo puede ser extendido sin dificultad para un caso 3D.
5934
5935
Los resultados preliminares de los ejemplos 1D y 2D muestran una adecuada convergencia del método y se comparan favorablemente con los que entrega el MEF. En el caso 1D, el método de puntos muestra una convergencia más rápida que el MEF para las diferentes discretizaciones analizadas. En el caso 2D el método de puntos y el MEF muestran una convergencia similar, sin embargo, el intervalo de tiempo crítico condiciona notablemente los resultados en el MPF.
5936
5937
=8 Conclusiones=
5938
5939
==8.1 De la formulación del MPF y su aplicación a problemas de elasticidad==
5940
5941
Se han establecido las bases matemáticas para la comprensión del M étodo de Puntos Finitos, como método sin malla, contrastando el tipo de aproximación, función de ponderación y tipo de discretizaci ón utilizada, con la que ofrecen otros métodos meshless. Principalmente el MPF se caracteriza por:
5942
5943
*  una interpolación de mínimos cuadrados con función de ponderación fija y colocación puntual para discretizar el sistema de ecuaciones.
5944
5945
La utilización de una función de ponderación fija permite evaluar de una manera más fácil y sencilla las derivadas de la funci ón de forma, mientras que un esquema de colocación puntual permite contar con un método totalmente libre de malla, para la resolución de las ecuaciones de la elasticidad lineal de sólidos.
5946
5947
Tal como ha sido propuesto originalmente, el MPF permite resolver una variada gama de problemas en 1D y 2D con arreglos de puntos regulares, sin embargo, cuando la discretización de puntos es irregular el método se resiente y muestra problemas en cuanto a la exactitud de la solución, principalmente en los contornos. Estas falencias también se han manifestado en arreglos regulares con discretizaciones de bajo número de puntos. Se han analizado las causas de estas dificultades, establecié ndose que el método es sensible a la forma como se construye la aproximación local y la ubicación de los puntos de colocación. Para resolver estas cuestiones, se han propuesto y analizado soluciones que se implementaron en el MPFE (Método de Puntos Finitos Estabilizados), comprobándose la validez de estas a través de diversos ejemplos desarrollados.
5948
5949
Respecto a su aplicación para la solución de problemas de elasticidad, la investigación desarrollada permite extraer las siguientes conclusiones:
5950
5951
*  Es necesario contar con un procedimiento para comprobar la calidad de la función de forma que se obtiene y para formular el problema de interpolación en la nube en términos de las coordenadas locales adimensionales.
5952
5953
*  En problemas con discretizacion irregular de puntos, la implementacion de la cc. de Neumann con el procedimiento del Cálculo Finitesimal resulta fundamental para obtener resultados adecuados. La metodología desarrollada permite aprovechar en toda su potencialidad el proceso de colocación puntual y no aumenta significativamente los costes de cálculo.
5954
5955
*  Es importante contar con un método eficiente para generar las nubes y comprobar aspectos de calidad de la nube.
5956
5957
*  La imposiciónde las condiciones de contorno en el MPF se realiza de manera sencilla y fácil de implementar.
5958
5959
*  Es posible utilizar diferentes bases de interpolación para costruir la aproximación local, empleando también distinto nú mero de puntos por cada nube.
5960
5961
*  Los resultados de los ejemplos en donde el tipo de carga es principalmente de flexión, muestran que la respuesta numérica que se obtiene con el MPF reporta ventaja frente a la utilización del MEF con elementos de bajo orden.
5962
5963
*  El MPF resulta ser bastante flexible, incluso en problemas donde el m ódulo de Poisson se encuentran cerca del límite de incompresibilidad del material. Esto constituye una potencialidad del método y tema para futuras investigaciones.
5964
5965
*  El MPF es consistente y muestra un orden de convergencia cuadrá tico en 2D, cuando se utiliza una base de interpolación completa de grado mínimo (<math display="inline">m=6</math>).
5966
5967
*  El MPF resulta ser una técnica sin malla totalmente flexible y f ácil de implementar, para la solución de las ecuaciones de la elasticidad en sólidos.
5968
5969
*  En los ejemplos de dinámica que se han implementado, los resultados que entrega el método se ven afectados por el paso de tiempo <math display="inline"> \Delta t</math> utilizado en el esquema de integración explícita, por lo que es necesario desarrollar procedimientos para obtener su valor crítico o implementar algoritmos de integración implícita.
5970
5971
*  El esquema de estabilización propuesto, basado en el criterio de imponer las condiciones de equilibrio sobre un dominio de tamaño finito, permite salvar con éxitos los problemas típicos que presenta una discretización mediante colocación puntual.
5972
5973
==8.2 Principales aportaciones de la tesis==
5974
5975
Las principales aportaciones de la tesis se pueden circunscribir a los siguientes ámbitos:
5976
5977
*  Por un lado explicar y desarrollar la formulación del MPF para su utilización en problemas de la elasticidad lineal de sólidos. Hasta la fecha no se contaba con un análisis completo de la formulación del método, además no se contaba con un código que permitiese evaluar la respuesta del método en problemas 2D de tensión plana y deformación plana.
5978
5979
*  Se ha propuesto una técnica para paliar las deficiencias de trabajar con una aproximación expresada en coordenadas globales. Para esto se adimensionaliza la base de interpolación por medio de la má xima distancia al nodo estrella en la nube. Adicionalmente se comprueba la calidad de la aproximación evaluando el número de condición de la matriz de momentos y evaluando las derivadas de la función de forma.
5980
5981
*  Por otro lado el desarrollo y comprobación de una técnica para implementar adecuadamente las condiciones de contorno bajo un esquema de colocación puntual. Tal como se ha podido comprobar el método es sensible a la ubicación de los puntos de colocación en el dominio, sobre todo en problemas con bajo número de puntos. Sin embargo, para aprovechar las ventajas que ofrece la técnica de colocación en los m étodos sin malla, se ha debido desarrollar una técnica, similar a una estabilización, para mejorar la aproximación. Para esto se ha utilizado, de forma original, la técnica del Cálculo Finitesimal.
5982
5983
*  Adicionalmente, la formulación del problema estático y din ámico mediante el MPF, permitirá enfrentar con éxito futuros desarrollos del método, puesto que para realizar la interpolación local y la generación de nubes ya se cuenta inicialmente con los có digos que se han implementado para esta tesis.
5984
5985
==8.3 Futuras líneas de investigación==
5986
5987
El trabajo de investigación que se ha llevado a cabo, ha permitido establecer las bases teóricas y los fundamentos matemáticos para el completo entendimiento del MPF como método sin malla, esto permitirá en el futuro poder extender las aplicaciones del método a otro tipo de problemas. Por citar algunos temas, donde se visualiza interesante desarrollar nuevas aplicaciones del MPF, se pueden mencionar: problemas de mecánica de fractura, problemas de estática y dinámica no-lineal de sólidos, problemas que involucren grandes deformaciones en la geometr ía del dominio.
5988
5989
Un tema que debiera abordarse en futuras investigaciones es el de realizar un estudio comparativo, respecto a otros métodos sin malla, de los tiempos de pre-proceso y cálculo involucrados en el MPF. Antes de abordar esta cuestión debiera optimizarse todo lo concerniente a la programación del método, aspecto que en esta tesis no se ha puesto demasiado énfasis pues el código se ha planteado para resolver inicialmente problemas en el ámbito académico.
5990
5991
Existen otros temas que han debido ser resueltos para el correcto funcionamiento del MPF, y que subyacen en su formulación e implementaci ón, los cuales merecen ser objeto de un análisis y desarrollo má s profundo. De entre estos se puede mencionar:
5992
5993
<ol>
5994
5995
*  La generación de las nubes o puntos que conforman el subdominio de interpolación. Si bien es cierto hoy en día algunos programas de pre y post-proceso comienzan a ofrecer la posibilidad de discretizar el dominio en base a un conjunto de puntos <span id='citeF-33'></span>[[#cite-33|[33]]], es necesario, para aprovechar esta capacidad, contar con un programa que permita formar las nubes en el dominio y el contorno de manera eficiente y, adicionalmente, permita controlar variables como la cantidad de puntos por nube y la posibilidad de agregar o sacar puntos de la misma.
5996
5997
*   La estimación del error cometido en la aproximación. La cuantificación del error que se ha realizado a través de los ejemplos, supone la contrastación con un valor teórico de referencia, sin embargo, y pensando en futuras aplicaciones del MPF a procesos industriales, sería conveniente tener un estimador del error para poder desarrollar criterios de solución adaptable.
5998
5999
*  La posibilidad de extender la capacidad del MPF para modelar materiales heterogéneos o con diferentes propiedades mecánicas.
6000
6001
*  La capacidad de modelar piezas y geometrías en 3D. El estudio debiera abarcar además el desarrollo de un generador de puntos eficiente para estos casos.
6002
6003
*  La resolución del sistema global de ecuaciones. Se ha implementado un solver de gradientes bi-conjugado para resolver el sistema de ecuaciones, dadas las características particulares de falta de simetr ía que este presenta. Contar con solver más eficientes permitirí a disminuir los tiempos involucrados en el cálculo, de manera importante para aquellos problemas donde se hace necesario discretizar el dominio con una gran cantidad de puntos <span id='citeF-44'></span>[[#cite-44|[44]]], <span id='citeF-98'></span>[[#cite-98|[98]]]. 
6004
6005
</ol>
6006
6007
Finalmente, existen diversos aspectos teóricos que es necesario abordar en futuros trabajos, como la utilización de otras bases de interpolaci ón o funciones de ponderación, sin embargo, considerando los temas que se han debido solucionar e implementar para comprender y valorizar en su justa medida el método de puntos finitos, se puede afirmar que la sencillez y flexibilidad que presenta el método son las principales ventajas de este. Por lo tanto, son precisamente estas características las que deben ser explotadas para consolidar el método en futuras aplicaciones.
6008
6009
===BIBLIOGRAFÍA===
6010
6011
<div id="cite-1"></div>
6012
'''[[#citeF-1|[1]]]'''   Aluru N. R. (2000), A point collocation method based on reproducing kernel approximations. '' International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''47''', 1083-1121.
6013
6014
<div id="cite-2"></div>
6015
'''[[#citeF-2|[2]]]'''   Anderson D. A., Tannehill J. C. & Pletcher R. H. (1984), ''Computational Fluid Mechanics and Heat Transfer'', Hemisphere Publishing Group '''eds.'''
6016
6017
<div id="cite-3"></div>
6018
'''[3]'''   Atluri S.N.& Zhu T. (1998), A new meshless local Petrov-Galerkin (MLPG) approach in computational mechanics.  ''Computational Mechanics, '' '''22,''' 117-127.
6019
6020
<div id="cite-4"></div>
6021
'''[[#citeF-4|[4]]]'''   Atluri S.N., Sladek J., Sladek V. & Zhu T. (2000), The local boundary integral equation (LBIE) and its meshless implementation for linear elasticity. ''Computational Mechanics, '' '''25,''' 180-198.
6022
6023
<div id="cite-5"></div>
6024
'''[5]'''   Babuska I. & Melenk J. M. (1996), The partition of unity finite element method: Basic theory and applications. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''139''', 289-314.
6025
6026
<div id="cite-6"></div>
6027
'''[[#citeF-6|[6]]]'''   Batina, J. (1993), ''A gridless Euler/Navier-Stokes solution algorithm for complex aircraft aplications. ''AIAA 93-0333, Reno NV, Enero 11-14.
6028
6029
<div id="cite-7"></div>
6030
'''[7]'''   Beissel S. & Belytschko T. (1996), Nodal integration of the element-free Galerkin method. '' Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''139''', 49-74.
6031
6032
<div id="cite-8"></div>
6033
'''[[#citeF-8|[8]]]'''   Belytschko T., Gu L. & Lu L. (1994), Fracture and crack growth by element-free Galerkin methods. '' Modelling and Simulation in Material Science and Engineering,'' '''2''', 519-534.
6034
6035
<div id="cite-9"></div>
6036
'''[[#citeF-9|[9]]]'''   Belytschko T., Lu Y. Y. & Gu L. (1994), Element-free Galerkin methods. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''37''', 229-256.
6037
6038
<div id="cite-10"></div>
6039
'''[[#citeF-10|[10]]]'''   Belytschko T., Krongauz Y., Organ D., Fleming M. & Krysl P. (1995), A coupled finite element-free Galerkin method. ''Computational Mechanics'', '''17''', 186-195.
6040
6041
<div id="cite-11"></div>
6042
'''[[#citeF-11|[11]]]'''   Belytschko T., Krongauz Y., Organ D., Fleming M. & Krysl P. (1996), Meshless Methods: An Overview and Recent Developments. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''139''', 3-47.
6043
6044
<div id="cite-12"></div>
6045
'''[[#citeF-12|[12]]]'''   Belytschko T., Krongauz Y., Fleming M., Organ D. & Liu W. K. (1996), Smoothing and Accelerated computations in the element-free Galerkin method. ''Journal of Computational and Applied Mathematics'', '''74''', 111-126.
6046
6047
<div id="cite-13"></div>
6048
'''[[#citeF-13|[13]]]'''   Belytschko T., Guo Y., Liu W.K. & Xiao S.P. (2000), A Unified Stability Analysis of Meshless Particle Methods. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''48''', 1359-1400.
6049
6050
<div id="cite-14"></div>
6051
'''[14]'''   Bonet J. & Loc T.S.L. (1999), Variational and momentum preservation aspects of Smooth Particle Hydrodynamic formulations. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''180''', 97-115.
6052
6053
<div id="cite-15"></div>
6054
'''[15]'''   Bonet J. & Kulasegaram S. (2000), Correction and Stabilization of Smooth Particle Hydrodynamics Method with Applications in Metal Forming Simulations. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''47''', 1189-1214.
6055
6056
<div id="cite-16"></div>
6057
'''[16]'''   Bonet J.& Kulasegaram S. (2000), Finite increment gradient stabilization of point integrated meshless method for elliptic equations. ''Communications in Numerical Methods in Engineering'', '''16''', 475-483.
6058
6059
<div id="cite-17"></div>
6060
'''[[#citeF-17|[17]]]'''   Breitkopf P., Rassineux A., Touzot G. & Villon P. (2000), Explicit form and efficient computation of MLS shape functions an their derivatives. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''48''', 451-466.
6061
6062
<div id="cite-18"></div>
6063
'''[18]'''   Breitkopf P., Touzot G. & Villon P. (2000), Double grid diffuse collocation method. '' Computational Mechanics'', '''25''', 199-206.
6064
6065
<div id="cite-19"></div>
6066
'''[19]'''   Burden R.L., Faires J.D. (1985),  ''Análisis Numérico'', '''3rd. ed. '''Grupo Editorial Iberoamérica, México, D.F.
6067
6068
<div id="cite-20"></div>
6069
'''[20]'''   Clough R.W. & Penzien J. (1993),  ''Dinamics of Structures,'' '''2d. ed. '''McGraw-Hill.
6070
6071
<div id="cite-21"></div>
6072
'''[21]'''   De S. & Bathe K.J. (2000), The method of finite spheres. ''Computational Mechanics'', '''25''', 329-345.
6073
6074
<div id="cite-22"></div>
6075
'''[22]'''   De S. & Bathe K.J. (2001), The method of finite spheres with improved numerical integration. ''Computers & Structures'', '''79''', 2183-2196.
6076
6077
<div id="cite-23"></div>
6078
'''[[#citeF-23|[23]]]'''   Dilts G.A. (1999), Moving-Least-Squares-Particle-Hydrodynamics: I. Consistency and Stability.  ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', ''' 44''', 1115-1155.
6079
6080
<div id="cite-24"></div>
6081
'''[24]'''   Duarte C.A. & Oden J. T. (1995),  ''Hp Clouds&#8211;-A Meshless Method to Solve Boundary-Value Problems''. Technical Report 95-05,'' ''TICAM, The University of Texas at Austin.
6082
6083
<div id="cite-25"></div>
6084
'''[[#citeF-25|[25]]]'''   Duarte C.A. (1995), ''A Review of Some Meshless Methods to Solve Partial Differential Equations''. Technical Report 95-06,'' ''TICAM, The University of Texas at Austin.
6085
6086
<div id="cite-26"></div>
6087
'''[26]'''   Duarte C.A.& Oden J. T. (1996), An  ''h-p'' adaptive method using clouds. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''139''', 237-262.
6088
6089
<div id="cite-27"></div>
6090
'''[27]'''   Dyka C.T. & Ingel R.P. (1995), An Approach for Tension Instability in Smoothed Particle Hydrodynamics (SPH).  ''Computers & Structures, '' '''57''', 573-580.
6091
6092
<div id="cite-28"></div>
6093
'''[[#citeF-28|[28]]]'''   Dyka C.T., Randles P.W. & Ingel R.P. (1997), Stress Points for Tension Instability in SPH. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''40''', 2325-2341.
6094
6095
<div id="cite-29"></div>
6096
'''[29]'''   Fleming M., Chu Y.A., Moran B. & Belytschko T. (1997), Enriched element-free Galerkin methods for crack tip field. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'',  '''40''', 1483-1504.
6097
6098
<div id="cite-30"></div>
6099
'''[[#citeF-30|[30]]]'''   Fletcher R. (1975), Conjugate gradient methods for indefinite system. ''Proceedings of the Dundee Bienal Conference in Numerical Analysis'', G. Watson Eds., 73-89.
6100
6101
<div id="cite-31"></div>
6102
'''[[#citeF-31|[31]]]'''   Gavete L., Benito J.J., Falco S. & Ruiz A. (2000), Implementation of essential boundary conditions in a meshless method, ''Communications in Numerical Methods in Engineering'', '''16''', 409-421.
6103
6104
<div id="cite-32"></div>
6105
'''[32]'''   George P.L. & Borouchaki H. (1998), ''Delaunay Triangulation and Meshing, '' '''ed. '''Hermes, Paris.
6106
6107
<div id="cite-33"></div>
6108
'''[[#citeF-33|[33]]]'''   GID, personal pre and post processor, version 7. CIMNE, Barcelona España.(http://gid.cimne.upc.es)
6109
6110
<div id="cite-34"></div>
6111
'''[34]'''   Gingold R.A. & Monaghan J.J. (1977), Smooth Particle Hydrodynamics: Theory and Applications to Non-spherical Stars. ''Monthly Notices Royal Astr. Soc., '' '''181''', 375-389.
6112
6113
<div id="cite-35"></div>
6114
'''[35]'''   Gingold R.A. & Monaghan J.J. (1982), Kernel Estimates as a Basis for General Particle Methods in Hydrodynamics. ''Journal of Computational Physics'', '''46''', 429-453.
6115
6116
<div id="cite-36"></div>
6117
'''[[#citeF-36|[36]]]'''   Hegen D. (1996), Element-free Galerkin methods in combination with finite element approaches. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''135''', 143-166.
6118
6119
<div id="cite-37"></div>
6120
'''[37]'''   Horn R.A. & Johnson C.R.(1990),  ''Matrix Analysis,'' '''3rd. ed. '''Cambridge University Press, New York, USA.
6121
6122
<div id="cite-38"></div>
6123
'''[38]'''   Huerta A.. & Fernández S. (2000), Enrichment and Coupling of the Finite Element and Meshless Methods. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''48, '''1615-1636.
6124
6125
<div id="cite-39"></div>
6126
'''[[#citeF-39|[39]]]'''   Hughes T.J.R. (1987), ''The Finite Element Method: linear static and dynamic finite element analysis.'' Prentice-Hall.
6127
6128
<div id="cite-40"></div>
6129
'''[[#citeF-40|[40]]]'''   Jensen P.S. (1972), Finite difference technique for variable grids. ''Computers & Structures, '' '''2''', 17-29.
6130
6131
<div id="cite-41"></div>
6132
'''[41]'''   Krongauz Y. & Belytschko T. (1997), Consistent pseudo-derivatives in meshless methods. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''146''', 371-386.
6133
6134
<div id="cite-42"></div>
6135
'''[42]'''   Lancaster P. & Salkauskas K. (1981), Surfaces generated by moving least-squares. ''Mathematics of Computation'', '''37''', 141-158.
6136
6137
<div id="cite-43"></div>
6138
'''[43]'''   Lawson C. L. & Hanson R. J. (1974), ''Solving least squares problems''. Prentice-Hall, Series in Automatic Computation.
6139
6140
<div id="cite-44"></div>
6141
'''[[#citeF-44|[44]]]'''   Lin H., Yang D. Y. & Chieng C. C. (1995), Variants of Bi-Conjugate Method for Compressible Navier-Stoke Solver ''. AIAA J''., '''33, '''1177-1184.
6142
6143
<div id="cite-45"></div>
6144
'''[45]'''   Liszka T. & Orkisz J. (1977),  ''Finite difference method for arbitrary irregular meshes in nonlinear problems of applied mechanics. ''In IV SMiRt, San Francisco.
6145
6146
<div id="cite-46"></div>
6147
'''[46]'''   Liszka T. & Orkisz J. (1980), The finite difference method at arbitrary irregular grids and its application in applied mechanics. ''Computers and Structures'', '''11''': 83-95.
6148
6149
<div id="cite-47"></div>
6150
'''[47]'''   Liszka T. & Orkisz J. (1984), An interpolation method for an irregular net of nodes. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''20, '''1599-1612.
6151
6152
<div id="cite-48"></div>
6153
'''[[#citeF-48|[48]]]'''   Liszka T., Duarte C.A. & Tworzydlo W. (1996), hp-Meshless cloud method. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''139''', 263-288.
6154
6155
<div id="cite-49"></div>
6156
'''[49]'''   Liu G.R. & Gu Y.T. (2001), A point interpolation method for two-dimensional solids. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''50, '''937-951.
6157
6158
<div id="cite-50"></div>
6159
'''[[#citeF-50|[50]]]'''   Liu W. K., Adee J. & Jun S. (1993), Reproducing kernel particle methods for elastic and plastic problems.  ''Advanced Computational Methods for Material Modeling, ''Benson D.J. y Asaro A. (eds.), ASME, '''268''', 175-190.
6160
6161
<div id="cite-51"></div>
6162
'''[[#citeF-51|[51]]]'''   Liu W. K., Jun S. & Zhang Y. F. (1995), Reproducing Kernel Particle Methods. ''International Journal for Numerical Methods in Fluids'', '''20''', 1081-1106.
6163
6164
<div id="cite-52"></div>
6165
'''[52]'''   Liu W. K. & Chen Y. F. (1995), Wavelet and multiple scale reproducing kernel methods. ''International Journal for Numerical Methods in Fluids'', '''21''', 901-933.
6166
6167
<div id="cite-53"></div>
6168
'''[[#citeF-53|[53]]]'''   Liu W. K., Chen Y. F. & Uras (1995), Enrichment of the finite element method with the reproducing kernel particle method. In J. J. F. Cory & J. L. Gordon (Eds.). ''Current Topics in Computational Mechanics'', '''305''': 253-258.
6169
6170
<div id="cite-54"></div>
6171
'''[[#citeF-54|[54]]]'''   Liu W. K., Jun S., Li S. Adee J. & Belytschko T. (1995), Reproducing kernel particle methods for structural dynamics. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''38, '''1655-1679.
6172
6173
<div id="cite-55"></div>
6174
'''[[#citeF-55|[55]]]'''   Liu W. L., Chen Y., Uras R. A. & Chang C. T. (1996), Generalized multiple scale reproducing kernel particle methods. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'',  '''139''', 91-157.
6175
6176
<div id="cite-56"></div>
6177
'''[[#citeF-56|[56]]]'''   Liu W. K., Li S. & Belytschko T. (1997), Moving least-square reproducing kernel methods. (I) Methodology and convergence. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'',  '''143''', 113-154.
6178
6179
<div id="cite-57"></div>
6180
'''[57]'''   Löhner R., Sacco C., Oñate E. & Idelsohn S. (2002), A finite point method for compressible flow. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'',  '''53, '''1765-1779.
6181
6182
<div id="cite-58"></div>
6183
'''[[#citeF-58|[58]]]'''   Lu Y. Y., BelytschkoT. & Gu L. (1994), A new implementation of the element free Galerkin method. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''113''', 397-414.
6184
6185
<div id="cite-59"></div>
6186
'''[[#citeF-59|[59]]]'''   Lucy, L. B. (1977), A numerical approach to the testing of the fission hypothesis. ''The Astronomical Journal'',  '''82(12)''', 1013-1024.
6187
6188
<div id="cite-60"></div>
6189
'''[[#citeF-60|[60]]]'''   Malvern L.E. (1969), ''Introduction to the Mechanics of a Continuous Medium, ''Prentice-Hall
6190
6191
<div id="cite-61"></div>
6192
'''[61]'''   Melenk J. M.& Babuska I. (1996), The partition of unity finite element method: Basic theory and applications.  ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, '' '''139,''' 289-314.
6193
6194
<div id="cite-62"></div>
6195
'''[62]'''   Mitchell A. R. & Griffiths D. F. (1987), ''The Finite Difference Method in Partial Differential Equations'', Wiley & Sons, Norwich.
6196
6197
<div id="cite-63"></div>
6198
'''[[#citeF-63|[63]]]'''   Monaghan J.J. (1982), Why particle methods work. ''SIAM Journal of Scientific and Statistical Computing'', ''' 3(4)''', 422-433.
6199
6200
<div id="cite-64"></div>
6201
'''[[#citeF-64|[64]]]'''   Monaghan J.J. (1988), An introduction to sph. ''Computer Physics Communications'', '''48''', 89-96.
6202
6203
<div id="cite-65"></div>
6204
'''[[#citeF-65|[65]]]'''   Monaghan J.J.(1992), Smoothed particle hydrodynamics. ''Annual Review of Astronomy and Astrophysics, '' ''' 30''', 543-574.
6205
6206
<div id="cite-66"></div>
6207
'''[66]'''   Mukherjee Y. X.& Mukherjee S. (1997), On boundary conditions in the element-free Galerkin, '' Computational Mechanics'', '''19''', 264-270.
6208
6209
<div id="cite-67"></div>
6210
'''[[#citeF-67|[67]]]'''   National Agency for Finite Element Methods and Standards (1987), ''Linear statics benchmarks,'' ''' vol.1''', October.
6211
6212
<div id="cite-68"></div>
6213
'''[68]'''   Nay R.A. & Utku S. (1972), '' An alternative for the finite element method''. Variational Method in Engineering, Vol. '''1,''' Univ. of Southampton.
6214
6215
<div id="cite-69"></div>
6216
'''[[#citeF-69|[69]]]'''   Nayroles B., Touzot G. & Villon P. (1992), Generalizing the finite element method: diffuse approximation and diffuse elements. ''Computational Mechanics'', '''10''', 307-318.
6217
6218
<div id="cite-70"></div>
6219
'''[[#citeF-70|[70]]]'''   Oller S.(2002), Dinámica no-lineal.  ''Monografía CIMNE''.
6220
6221
<div id="cite-71"></div>
6222
'''[[#citeF-71|[71]]]'''   Oñate E., Idelsohn S. & Zienkiewicz O.C. (1995), Finite point methods in computational mechanics.  ''Research Report, '' '''67''' '', CIMNE''.
6223
6224
<div id="cite-72"></div>
6225
'''[[#citeF-72|[72]]]'''   Oñate E., Idelsohn S., Zienkiewicz O.C. & Fisher T. (1995), ''A finite point method for analysis of fluid flow problems''. Proceedings of the 9th International Conference on Finite Element Methods in Fluids'', ''15-21 October, Venize, Italy.
6226
6227
<div id="cite-73"></div>
6228
'''[[#citeF-73|[73]]]'''   Oñate E. (1995), ''Cálculo de Estructuras por el Método de Elementos Finitos,'' '''2rd. ed. '''CIMNE, Barcelona España.
6229
6230
<div id="cite-74"></div>
6231
'''[[#citeF-74|[74]]]'''   Oñate E., Idelsohn S., Zienkiewicz O.C. & Taylor R.L. (1996), A finite point method in computational mechanics. Applications to convective transporte and fluid flow. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'',  '''39''', 3839-3866.
6232
6233
<div id="cite-75"></div>
6234
'''[[#citeF-75|[75]]]'''   Oñate E., Idelsohn S., Zienkiewicz O.C., Taylor R.L. & Sacco C. (1996), A stabilized finite point method for analysis of fluid mechanics problems. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''139''', 315-346.
6235
6236
<div id="cite-76"></div>
6237
'''[[#citeF-76|[76]]]'''   Oñate E. (1996), ''On the stabilization of numerical solution for advective-diffusive transport and fluid flow problems. ''Publication N<math display="inline">{{}^{o}}</math> 81, CIMNE, Barcelona-Spain.
6238
6239
<div id="cite-77"></div>
6240
'''[[#citeF-77|[77]]]'''   Oñate E., García J. & Idelsohn S. (1997), Computation of the stabilization parameter for the finite element solution of advective-diffusive problems. '' International Journal for Numerical Methods in Fluids'', '''25''', 1385-1407.
6241
6242
<div id="cite-78"></div>
6243
'''[78]'''   Oñate E. & Idelsohn S. (1998), A mesh free finite point method for advective-diffusive transport and fluid flow problems. ''Computational Mechanics'', '''21''', 283-292.
6244
6245
<div id="cite-79"></div>
6246
'''[[#citeF-79|[79]]]'''   Oñate E., Perazzo F. & Miquel J. (1999), ''Advances in the stabilized finite point method for structural mechanics.'' Publication N<math display="inline">{{}^{o}}</math> 164, CIMNE, Barcelona-Spain, also in W.Wunderlich et al., editor. European Conference on Computational Mechanics (ECCM'99), 31 August-3 September-3, Munich, Germany.
6247
6248
<div id="cite-80"></div>
6249
'''[80]'''   Oñate E., Sacco C. & Idelsohn S. (2000), A finite point method for incompressible flow problems. '' Computer Visual Science, '' '''3''', 67-75.
6250
6251
<div id="cite-81"></div>
6252
'''[[#citeF-81|[81]]]'''   Oñate E., Perazzo F. & Miquel J. (2001), A finite point method for elasticity problems. ''Computers & Structures, '' '''79''', 2151-2163.
6253
6254
<div id="cite-82"></div>
6255
'''[82]'''   Oñate E. & Arraez J.A. (2002) ''Avances del cálculo finitesimal en mecánica computacional'', J.M. Goicolea et al. editores. V Congreso de Métodos Numéricos en Ingeniería (V COMNI), 3-6 Junio, Madrid, España.
6256
6257
<div id="cite-83"></div>
6258
'''[[#citeF-83|[83]]]'''   Orkisz J. (1998), Meshless finite difference method. I Basic approach. II Adaptative approach. ''Proceedings of the IACM-Fourth World Congress of Computational Mechanics'', Idelsohn-Oñate-Dvorkin Eds. CIMNE, Barcelona-Spain.
6259
6260
<div id="cite-84"></div>
6261
'''[[#citeF-84|[84]]]'''   Peraire J, Peiro J., Formaggia L, Morgan K.& Zienkiewicz O.C. (1988), Finite element Euler computations in three dimensions. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''26''', 2135-2159.
6262
6263
<div id="cite-85"></div>
6264
'''[85]'''   Perrone N. & Kao R. (1975), A general finite difference method for arbitrary meshes. ''Computers & Structures, '' '''5''', 45-58.
6265
6266
<div id="cite-86"></div>
6267
'''[86]'''   Piltner R. & Taylor R. (2000), Triangular finite elements with rotational degrees of freedom and enhanced strain modes. ''Computers & Structures, '' '''75''', 361-368.
6268
6269
<div id="cite-87"></div>
6270
'''[87]'''   Randles P.W. & Libersky L.D. (1996), Smoothed Particle Hydrodynamics: Some recent improvement and applications. ''Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering'', '''139''', 375-384.
6271
6272
<div id="cite-88"></div>
6273
'''[[#citeF-88|[88]]]'''   Rudin W. (1976), ''Principles of Mathematical Analysis,'' '''3rd. ed.''' '' ''McGraw-Hill, New York.
6274
6275
<div id="cite-89"></div>
6276
'''[[#citeF-89|[89]]]'''   Sacco C. (2002), ''Desarrollo del Método de Puntos Finitos en Mecánica de Fluidos, ''Tesis doctoral, Escola Técnica Superior d'Enginyers de Camins, Canals i Ports, Universitat Politécnica de Catalunya, Barcelona.
6277
6278
<div id="cite-90"></div>
6279
'''[[#citeF-90|[90]]]'''   Shepard D. (1968), ''A two dimensional function for irregularly spaced points''. In ACM National Conference, 517-524.
6280
6281
<div id="cite-91"></div>
6282
'''[[#citeF-91|[91]]]'''   Sukumar N., Moran B., Black T. & Belytschko T. (1997), An element-free Galerkin method for three-dimensional fracture mechanics. ''Computational Mechanics,'' '''20, '''170-175.
6283
6284
<div id="cite-92"></div>
6285
'''[[#citeF-92|[92]]]'''   Swegle J.W., Hicks D.L. & Attaway S.W. (1995), Smoothed Particle Hydrodynamics Stability Analysis. '' Journal of Computational Physics, '' '''116''', 123-134.
6286
6287
<div id="cite-93"></div>
6288
'''[[#citeF-93|[93]]]'''   Taylor R.L., Zienkiewicz O.C., Oñate E. & Idelsohn S. (1995), Moving least square approximations for solution of differential equations. ''Research Report, 74, CIMNE''.
6289
6290
<div id="cite-94"></div>
6291
'''[94]'''   Timoshenko S. P. & Goodier J. N. (1970), ''Theory of Elasticity''. McGraw-Hill, New York.
6292
6293
<div id="cite-95"></div>
6294
'''[[#citeF-95|[95]]]'''   Topping B.H.V., Muylle J., Putanowicz R. & Cheng B. (2001), ''Finite Element Mesh Generation,'' Saxe-Coburg Publications, Edinburgh.
6295
6296
<div id="cite-96"></div>
6297
'''[96]'''   Tworzydlo W. (1987), Analysis of large deformations of membrane shells by the generalized finite difference method.  ''Computers & Structures, '' '''27''', 39-59.
6298
6299
<div id="cite-97"></div>
6300
'''[[#citeF-97|[97]]]'''   Tworzydlo W. (1989), The fdm in arbitrary curvilinear co-ordinates formulation, numerical approach and applications.  ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', ''' 28''', 261-277.
6301
6302
<div id="cite-98"></div>
6303
'''[[#citeF-98|[98]]]'''   Van der Vorst H.A.(1992), Bi-CGSTAB: A fast and smoothly converging variant of Bi-CG for the solution of non-symmetric linear system. ''SIAM Journal on Scientific Computing,''  '''13(2)''', 631-644.
6304
6305
<div id="cite-99"></div>
6306
'''[[#citeF-99|[99]]]'''   Vericat i Roure M. (2000), '' Análisis de Estructuras en el Campo Elástico Mediante Métodos sin Malla'', Tesina final, Escola Técnica Superior d'Enginyers de Camins, Canals i Ports, Universitat Politécnica de Catalunya, Barcelona.
6307
6308
<div id="cite-100"></div>
6309
'''[[#citeF-100|[100]]]'''   Weatherill N., Morgan K., Hassan O. (2002), ''An Introduction to Mesh Generation'', John Wiley & Sons.
6310
6311
<div id="cite-101"></div>
6312
'''[101]'''   William J.R. & Amaratunga K. (1994), Introduction to Wavelets in Engineering. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''37''', 2365-2388.
6313
6314
<div id="cite-102"></div>
6315
'''[102]'''   Yagawa G. & Furukawa T. (2000), Recent developments of free mesh method. ''International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''47''', 1419-1443.
6316
6317
<div id="cite-103"></div>
6318
'''[[#citeF-103|[103]]]'''   Zhang X., Liu X.H., Song K.Z.& Lu M.W. (2001), Least-squares collocation meshless method. '' International Journal for Numerical Methods in Engineering'', '''51''', 1089-1100.
6319
6320
<div id="cite-104"></div>
6321
'''[104]'''   Zhu T. & Atluri S.N. (1998), A modified collocation & a penalty formulation for enforcing the essential boundary conditions in the element free Galerkin method. '' Computational Mechanics,'' '''21,''' 211-222.
6322
6323
<div id="cite-105"></div>
6324
'''[[#citeF-105|[105]]]'''   Zhu T., Zhang J.D.& Atluri S.N. (1998), A local boundary integral equation (LBIE) method in computational mechanics, and a meshless discretization approach. ''Computational Mechanics,'' '''21,''' 223-235.
6325
6326
<div id="cite-106"></div>
6327
'''[106]'''   Zienkiewicz O.C. & Taylor R.L. (1994), ''El Método de Elementos Finitos, volúmen 1 y 2,''  '''4rd. ed. '''McGraw-Hill, CIMNE, Barcelona España.
6328

Return to Perazzo et al 2003b.

Back to Top