Reinforcement vs. sustainability: the future of self-healing and recyclability in elastomeric composites




=1. Introducción=

El desarrollo de elastómeros sostenibles ha cobrado un interés creciente en los últimos años. Una limitación clave en este ámbito es la dicotomía que surge al incorporar cargas reforzantes: si bien estas mejoran ciertas propiedades, también pueden restringir significativamente la movilidad de las cadenas macromoleculares, afectando negativamente la reciclabilidad y la capacidad de autorreparación [1]. Por ello, alcanzar un equilibrio entre refuerzo y sostenibilidad sigue siendo un desafío fundamental en el diseño de compuestos elastoméricos [2–6].

En este trabajo se presentan compuestos de caucho nitrilo carboxilado (XNBR) vulcanizados iónicamente y reforzados con cargas convencionales y sostenibles. Se analiza con especial atención el impacto de añadir cargas tradicionales, como negro de carbono y sílice, así como opciones sostenibles, como celulosa y polvo proveniente de neumáticos fuera de uso (ground tire rubber, GTR), en las propiedades mecánicas, térmicas, de autorreparación y de reciclabilidad del caucho.

=2. Parte Experimental=

==2.1. Materiales==

Se utilizó caucho nitrilo carboxilado (XNBR) Krynac x750 (Arlanxeo) como matriz. Como agente de entrecruzamiento se utilizó óxido de zinc (ZnO) (Scharlau). Se utilizaron dos cargas reforzantes convencionales, negro de carbono (CB) y sílice (Sil), y dos cargas no convencionales sostenibles, fibras de celulosa (CF) y polvo proveniente de neumáticos fuera de uso (GTR). Para este estudio se seleccionaron CB N234 (superficie BET: 119 m<sup>2</sup>/g) y N330 (superficie BET: 78 m<sup>2</sup>/g) suministrados por Birla Carbon, ambos con un tamaño de partícula entre 200-300 μm. Se utilizó sílice Zeosil 1165 MP (tamaño de partícula de 200–300 μm), suministrada por Solvay. Se seleccionó CF (tamaño de partícula de 50–350 μm y diámetro de fibra de 12–15 μm) de Merck, una fibra natural, renovable y biodegradable compuesta por 10.000 unidades de D-glucosa unidas por enlaces β-(1,4)-glicosídicos. Se emplearon dos tipos de GTR previamente caracterizados [7,8]. Lehigh Technologies suministró GTR molido criogénicamente (Cryo, superficie BET: 0,0209 m<sup>2</sup>/g) y Rubber Jet suministró GTR con tecnología de chorro de agua (WJ, superficie BET: 0,1696 m<sup>2</sup>/g). Tanto el Cryo-GTR como el WJ-GTR se modificaron químicamente mediante un tratamiento con ácido sulfúrico (H<sub>2</sub>SO<sub>4</sub>) previamente optimizado [9], que aumentó el contenido de grupos oxigenados (p. ej., hidroxilo, carbonilo y carboxilo) en la superficie de las partículas.

==2.2. Mezclado y vulcanización==

Los ingredientes se mezclaron a temperatura ambiente durante 15 min en un mezclador abierto de dos rodillos (Comerio Ercole MGN-300S). Durante todo el proceso se fue reduciendo progresivamente la distancia entre los rodillos y se realizaron cortes en direcciones alternativas para garantizar una homogeneidad suficiente en la mezcla. Una vez incorporados y homogeneizados los ingredientes, las mezclas se almacenaron en el congelador durante al menos 24 h antes de caracterizarlas. En la <span id='cite-_Ref192592205'></span>[[#_Ref192592205|Tabla 1]] se muestran las formulaciones preparadas. Como referencia, se preparó un compuesto sin carga con solo 5 partes por cien de caucho (ppc) de ZnO, identificado como 5ZnO. Los compuestos cargados se identificaron como 10X, donde “X” representa la carga añadida: N234 y N330, Sil, CF, Cryo-GTR y WJ-GTR, en una proporción fija de 10 ppc.

Las curvas de curado se determinaron utilizando un reómetro oscilante (Monsanto MDR2000) a una frecuencia de 1,7 Hz y un arco de oscilación de 0,5° a 160 °C. El tiempo en el que se alcanzó el 90 % del torque máximo (t90) se utilizó como tiempo de curado óptimo para la vulcanización de los compuestos. El moldeo por compresión se llevó a cabo en una prensa hidráulica (Gumix TP300) a 160 °C y 200 bar. Al menos 24 h después del moldeo, se cortaron las probetas para su caracterización.

<div id="_Ref192592205" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
Tabla 1. Formulación de los compuestos de XNBR, expresados en partes por cien de caucho (ppc).</div>

{| style="width: 100%;margin: 1em auto 0.1em auto;border-collapse: collapse;" 
|-
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|'''Compuesto'''
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|'''ZNBR'''
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|'''ZnO'''
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|'''Carga'''
|-
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5ZnO
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|100
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|---
|-
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10N234
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|100
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10
|-
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10N330
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|100
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10
|-
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10Sil
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|100
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10
|-
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10Cel
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|100
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10
|-
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10Cryo
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|100
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10
|-
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10WJ
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|100
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5
|  style="border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10
|}

==2.3. Caracterización==

La densidad de entrecruzamiento se determinó por hinchamiento. Para ello, se analizaron cinco muestras de sección cuadrada (1 cm × 1 cm × 2 mm) por compuesto. Inicialmente, las muestras se pesaron en aire y luego se sumergieron en tolueno durante 72 h. Posteriormente, se determinó la masa hinchada y se dejó secar el disolvente hasta obtener una masa constante. Con estos valores, se utilizó la expresión de Flory-Rehner para el cálculo correspondiente [10].

Las transiciones térmicas de los compuestos se determinaron por calorimetría diferencial de barrido (DSC) (Netzsch DSC 214 Polyma). Las mediciones se realizaron en atmósfera de nitrógeno. Se realizó un barrido de temperatura (de -90 °C a 250 °C) a una velocidad de calentamiento de 10 °C/min, eliminando previamente el historial térmico del material. La estabilidad térmica de los compuestos se determinó con un analizador térmico (Mettler Toledo TGA 2). Las muestras se calentaron desde temperatura ambiente hasta 600 °C en atmósfera de nitrógeno a una velocidad de calentamiento de 10 °C/min.

Para el análisis mecánico dinámico (DMA) de los compuestos (TA Instruments DMA Q800) se utilizaron muestras rectangulares (20 mm × 4 mm × 2 mm) en modo de tensión. Los barridos de temperatura se realizaron a una velocidad de calentamiento de 2 K/min, una amplitud constante de 20 μm y una frecuencia de 1 Hz. Las propiedades mecánicas se determinaron mediante un ensayo de tracción uniaxial en una máquina de ensayos universal (Instron 4204). Se utilizó una celda de carga de 50 kN a temperatura ambiente, con una velocidad de separación de mordazas de 200 mm/min, según la norma UNE-ISO 37:2013.

Para el reciclado de los compuestos, se cortaron las láminas vulcanizadas en pequeños trozos de aproximadamente 1 cm × 1 cm × 2 mm. Estos fragmentos se colocaron posteriormente en un molde dentro de una prensa a 160 °C y 200 bar durante 1 h, según resultados previos [11].

Para la determinación de la capacidad autorreparadora de los compuestos se llevó a cabo el procedimiento esquematizado en la <span id='cite-_Ref192595375'></span>[[#_Ref192595375|Figura 1]]. En primer lugar, se realizó un daño sobre probetas rectangulares cortándolas en dos piezas con una tijera de precisión. Luego, las dos piezas de la probeta se pusieron en contacto manualmente y se colocaron dentro de un molde de las dimensiones de la muestra virgen. Posteriormente, se sometieron a un protocolo de reparación térmica dentro de una prensa hidráulica a una presión de 200 bar, durante 3 h a 110 °C [12].

<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 [[Image:Draft_Hernandez Santana_389666146-image1.jpeg|366px]] </div>

<div id="_Ref192595375" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
Figura 1. Representación esquemática del protocolo de reparación (Modificado de [12]).</div>

La eficiencia de reparación (''&#x03b7;'') de los compuestos se determinó empleando la ecuación (1):

{| class="formulaSCP" style="width: 100%;margin: 1em auto 0.1em auto;width: 100%;text-align: center;" 
|-
| 
{| style="text-align: center;margin:auto;width: 100%;"
|-
| <math>\eta \, \left( \%\right) =\, \frac{{P}_{reparada}}{{P}_{virgen}}\, \times 100\,</math> 
|}
|  style="text-align: right;width: 5px;text-align: right;white-space: nowrap;"|(1)
|}


Donde ''P<sub>reparada</sub>'' es la propiedad seleccionada de la muestra reparada luego de aplicar el protocolo de reparación y ''P<sub>virgen</sub>'' es la propiedad de la muestra virgen. En este estudio, se seleccionó la resistencia a la tracción como propiedad a analizar.

=3. Resultados y discusión=

La <span id='cite-_Ref193126584'></span>[[#_Ref193126584|Tabla 2]] resume las propiedades reométricas de los compuestos preparados. Se observa que todas las cargas empleadas, tanto convencionales como sostenibles, presentaron un efecto reforzante. Esto se evidencia a través del aumento del grado de curado (ΔM). Además, se puede observar que el polvo de desecho de neumático por chorro de agua (WJ) tiene un efecto reforzante equivalente al del negro de carbono (N330 y N234). En cuanto a la velocidad de vulcanización, las cargas sostenibles también tienen un efecto positivo, ya que el valor de t90 disminuye y el CRI aumenta considerablemente frente al del compuesto referencia sin carga (5ZnO) o a los compuestos reforzados con CB o Sil. Esto se puede atribuir a la presencia de grupos funcionales oxigenados en la superficie de la celulosa o del GTR modificado, que aceleran la vulcanización cuando se añaden a cauchos polares como el XNBR [13,14]. En cuanto a la densidad de entrecruzamiento, se alcanzaron resultados equivalentes entre las cargas convencionales y el GTR. En el compuesto a base de celulosa este efecto no fue tan marcado, probablemente porque predominan las interacciones intramoleculares carga-carga (aglomerados).

<div id="_Ref193126584" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
Tabla 2. Propiedades reométricas y densidad de entrecruzamiento de los compuestos de XNBR.</div>

{| style="width: 100%;margin: 1em auto 0.1em auto;border-collapse: collapse;" 
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|<span id='_Hlk153088350'></span>
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|
|  colspan='4'  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''Cargas convencionales'''
|  colspan='4'  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''Cargas sostenibles'''
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|<span id='_Hlk153086668'></span>'''Propiedad'''
|  colspan='2'  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''5ZnO'''
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''10N234'''
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''10N330'''
|  colspan='2'  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''10Sil'''
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''10Cel'''
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''10Cryo'''
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''10WJ'''
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|<span id='_Hlk153151298'></span>Tiempo scorch, ts1 (min)
|  colspan='2'  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|3,0
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|3,3
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|3,4
|  colspan='2'  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|2,5
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|3,1
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|1,0
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|1,1
|-
|  style="text-align: center;"|Tiempo de curado, t90 (min)
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|9,9
|  style="text-align: center;"|11,5
|  style="text-align: center;"|11,7
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|10,5
|  style="text-align: center;"|8,4
|  style="text-align: center;"|2,7
|  style="text-align: center;"|3,9
|-
|  style="text-align: center;"|Torque mínimo, ML (dNm)
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|0,4
|  style="text-align: center;"|0,4
|  style="text-align: center;"|0,4
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|0,4
|  style="text-align: center;"|0,4
|  style="text-align: center;"|0,5
|  style="text-align: center;"|0,5
|-
|  style="text-align: center;"|Torque máximo, MH (dNm)
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|4,5
|  style="text-align: center;"|5,6
|  style="text-align: center;"|5,7
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|5,1
|  style="text-align: center;"|5,2
|  style="text-align: center;"|5,0
|  style="text-align: center;"|5,4
|-
|  style="text-align: center;"|&#x0394;M = MH − ML (dNm)
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|4,1
|  style="text-align: center;"|5,2
|  style="text-align: center;"|5,3
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|4,7
|  style="text-align: center;"|4,8
|  style="text-align: center;"|4,5
|  style="text-align: center;"|5,0
|-
|  style="text-align: center;"|<span id='_Hlk153151322'></span>Velocidad de curado,

CRI = 100 / <math display="inline">(</math>t90 − ts1 <math display="inline">)</math> (min<sup>−1</sup>)
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|14,4
|  style="text-align: center;"|12,2
|  style="text-align: center;"|12,0
|  colspan='2'  style="text-align: center;"|12,5
|  style="text-align: center;"|18,9
|  style="text-align: center;"|58,8
|  style="text-align: center;"|35,7
|-
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|<span id='OLE_LINK310'></span><span id='OLE_LINK311'></span><span id='_Hlk153085603'></span>Densidad de entrecruzamiento, ''ν''

(×10<sup>−5</sup> mol cm<sup>−3</sup>)
|  colspan='2'  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|3,1 ± 0,2
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|10 ± 1
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|9,2 ± 0,9
|  colspan='2'  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|<span id='OLE_LINK240'></span><span id='OLE_LINK241'></span>11,0 ± 0,1
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|7,7 ± 0,3
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|9,7 ± 0,5
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|11,0 ± 0,1
|}


La <span id='cite-_Ref193128650'></span>[[#_Ref193128650|Tabla 3]] muestra las propiedades térmicas de los compuestos preparados. Se determinó la temperatura de transición vítrea (Tg) por DSC y por DMA, encontrándose un ligero aumento de la misma en presencia de cargas. Este efecto es más notorio cuando se añade CB (N234 o N330) y WJ-GTR, en concordancia con los valores más elevados de ΔM. El mayor carácter reforzante de estas cargas restringe la movilidad de las cadenas elastoméricas, necesitando mayor energía para alcanzar la transición vítrea. Adicionalmente, casi todas las cargas aumentaron la temperatura de degradación (Tid) del 5ZnO en hasta 15 °C o más, mejorando la estabilidad térmica de la matriz elastomérica.

<span id='_Ref193128650'></span><div id="_Toc153708919" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
Tabla 3. Propiedades térmicas de los compuestos de XNBR.</div>

{| style="width: 81%;margin: 1em auto 0.1em auto;border-collapse: collapse;" 
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|<span id='_Hlk153180398'></span>'''Compuesto'''
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''Tg <sub>DMA</sub>'''

'''(°C)'''
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''Tg <sub>DSC</sub>'''

'''(°C)'''
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''Tid'''

'''(°C)'''
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5ZnO
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|−1.3
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|−21.5
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|402.9
|-
|  colspan='4'  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|Cargas convencionales
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10N234
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|−0.2
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|−17.9
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|423.3
|-
|  style="text-align: center;vertical-align: top;"|10N330
|  style="text-align: center;"|−0.2
|  style="text-align: center;vertical-align: top;"|−18.6
|  style="text-align: center;"|423.5
|-
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10Sil
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|−1.0
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|−18.8
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|394.0
|-
|  colspan='4'  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|Cargas sostenibles
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10Cel
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|−1.1
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|−19.3
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|422.3
|-
|  style="text-align: center;vertical-align: top;"|10Cryo
|  style="text-align: center;"|−1.1
|  style="text-align: center;vertical-align: top;"|−17.4
|  style="text-align: center;"|419.3
|-
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10WJ
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|<span id='OLE_LINK447'></span><span id='OLE_LINK448'></span>  0.4
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|−16.6
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|417.5
|}


En la <span id='cite-_Ref193130425'></span>[[#_Ref193130425|Figura 2]] se presentan las curvas esfuerzo-deformación de los compuestos de XNBR. La incorporación de cargas tiene un efecto notable en las propiedades mecánicas del elastómero, siendo evidente el carácter reforzante de las cargas convencionales (N234, N330, Sil) y del WJ-GTR sostenible. Los refuerzos convencionales alcanzaron resistencias a la tracción equivalentes de entre 21 MPa y 25 MPa, y elongaciones a la rotura equivalentes de entre el 1200 % y el 1300 %. Por otro lado, el WJ-GTR alcanzó valores de refuerzo similares a los de Sil, aumentando la resistencia a la tracción hasta 17 MPa, además de un ligero aumento de la elongación a la rotura. Por su parte, los compuestos reforzados con celulosa y crio-GTR (10Cel y 10Cryo) presentaron un efecto reforzante más moderado, incrementando la resistencia a la tracción a más del doble (8,9 MPa y 7,0 MPa, respectivamente) sin afectar la deformabilidad del material.

[[Image:Draft_Hernandez Santana_389666146-image2-c.jpeg|600px]]

<div id="_Ref193130425" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
Figura 2. Curvas esfuerzo-deformación de los compuestos de XNBR con: (a) cargas convencionales y (b) cargas sostenibles.</div>

Con respecto a la capacidad de autorreparación de los compuestos, la <span id='cite-_Ref193816821'></span>[[#_Ref193816821|Tabla 4]] muestra los resultados de la eficiencia de reparación considerando la recuperación de la resistencia a la tracción. De manera general, la incorporación de cargas a matrices elastoméricas representa un desafío de cara a su capacidad autorreparadora. Esto debido a que la carga limita la movilidad de las cadenas poliméricas necesaria para su reparación luego de sufrir un daño [15]. Por una parte, para los compuestos con cargas convencionales (10N234, 10N330 y 10Sil) se alcanzaron eficiencias de reparación modestas (mayores al 57 %) al mismo tiempo que un alto poder reforzante. Mientras que para las cargas sostenibles (10Cryo y 10WJ), se alcanzaron eficiencias de reparación mayores al 100 %. Esto resulta particularmente interesante considerando que el 10WJ exhibió una capacidad de refuerzo casi equivalente a la de los sistemas convencionales. En este sentido, con este compuesto se logra solventar la dicotomía presente entre refuerzo y eficiencia de reparación. Los grupos polares en la superficie del GTR promueven interacciones iónicas, así como interacciones secundarias de tipo enlaces de hidrógeno, responsables de la reformación de los entrecruzamientos que conforman la red elastomérica gracias a su carácter dinámico [16,17].

<div id="_Ref193816821" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
Tabla 4. Eficiencias de reparación (''&#x03b7;'')<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'' ''</span>de los compuestos de XNBR.</div>

{| style="width: 40%;margin: 1em auto 0.1em auto;border-collapse: collapse;" 
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''Compuesto'''
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|'''n (%)'''
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|5ZnO
|  style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|138 ± 11
|-
|  colspan='2'  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|Cargas convencionales
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10N234
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|76 ± 29
|-
|  style="text-align: center;vertical-align: top;"|10N330
|  style="text-align: center;"|61 ± 2
|-
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10Sil
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|56 ± 7
|-
|  colspan='2'  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|Cargas sostenibles
|-
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10Cel
|  style="border-top: 1pt solid black;text-align: center;"|82 ± 16
|-
|  style="text-align: center;vertical-align: top;"|10Cryo
|  style="text-align: center;"|106 ± 16
|-
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|10WJ
|  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;"|104 ± 5
|}


Finalmente, se evaluó la reciclabilidad de los compuestos. En la <span id='cite-_Ref193819445'></span>[[#_Ref193819445|Figura 3]] se observa que las propiedades en el punto de rotura de todos los compuestos son recuperables luego de un ciclo de reciclado. Destaca el comportamiento de los compuestos con WJ-GTR, presentando excelente reciclabilidad, al mismo tiempo que capacidad autorreparadora y capacidad reforzante equivalente a la de cargas convencionales.

[[Image:Draft_Hernandez Santana_389666146-image3.jpeg|600px]]

<div id="_Ref193819445" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
Figura 3. Curvas esfuerzo-deformación de los compuestos de XNBR vírgenes y reciclados.</div>

=4. Conclusiones=

Las cargas seleccionadas demostraron su capacidad reforzante, aumentando notablemente el rendimiento mecánico del XNBR. Además, los compuestos demostraron ser reciclables, conservando su comportamiento hiperelástico característico. Las variaciones más significativas surgieron en la capacidad de autorreparación, que se redujo en los compuestos con cargas convencionales, afectando así su sostenibilidad global. Sin embargo, la integración de opciones sostenibles como la celulosa y el GTR condujo a un balance favorable entre la eficiencia de reparación, la reciclabilidad y el rendimiento mecánico. Cabe destacar que el compuesto con 10WJ mostró niveles de refuerzo equivalentes a los de compuestos convencionales (10Sil) al tiempo que mantuvo el 100 % de capacidad de reparación y reciclabilidad. En conclusión, este estudio pone de manifiesto el potencial de emplear materiales sostenibles y reciclados en la industria del caucho, contribuyendo significativamente al desarrollo de compuestos elastoméricos respetuosos con el medio ambiente.

<span id='_GoBack'></span>
:<big>'''5. Bibliografía'''</big>

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