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Xmartinez: Versión con pequeñas correcciones de formato realizadas por el equipo editorial de la revista

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Versión con pequeñas correcciones de formato realizadas por el equipo editorial de la revista

Mcserna at 20:02, 11 June 2022

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Xmartinez: El equipo editorial de la revista ha eliminado el abstract y el título del cuerpo de la revista ya que esta información figura en los metadatos de la misma.

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Sergio.horta at 10:18, 9 June 2022

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−	Uno de los principales resultados del trabajo proviene de la complejidad para describir la evolución tensión-deformación en la última etapa en relación a las propiedades iniciales del material. En el caso de cargas cíclicas de tracción, la respuesta mecánica en las Etapas I y II sigue el patrón de un daño progresivo. Sin embargo, un modelo de daño basado en una variable (''ξ'' en la Ecuación 2) no podría describir la evolución completa de tres etapas. Siguiendo la hipótesis y las observaciones experimentales de otros investigadores [17-19], durante el proceso pseudodúctil de laminados ±45° no se considera daño ni fluencia en las fibras. En consecuencia, la evolución no lineal dependería únicamente de lo que suceda en las direcciones tangencial y transversal a la fibra. Usando el cálculo tradicional de rigidez a nivel de capa de la Teoría Clásica de Placas Laminadas (CLPT) [28], la propuesta es actualizar las propiedades elásticas de la matriz durante el proceso de carga, reduciendo el módulo de elasticidad transversal ''E''<sub>2</sub> y el módulo de cortadura en el plano ''G''<sub>12</sub>. Para ello, se define la variable de daño interno ''ξ''~~~~ que puede tomar valores entre cero y uno [22]. En la Ecuación 2 la matriz constitutiva '''Q'''~~~~ a nivel de capa se expresa en las direcciones principales del material. De acuerdo con la CLPT, una vez que la matriz constitutiva se expresa en las direcciones globales ''x'' (longitudinal) e ''y'' (transversal) en el plano utilizando el ángulo actualizado 𝜃''~~~~<sub>f</sub>''~~<sub></sub>~~, se puede ensamblar la matriz '''ABD'''~~~~. En este caso, la matriz '''A'''~~~~ indica la rigidez en el plano, la matriz '''B'''~~~~ indica el acople entre esfuerzos en el plano y momentos y la matriz '''~~D~~''' indica la rigidez flexión-torsión. Si definimos la matriz de flexibilidad como '''S'''~~~~ = ('''ABD'''~~~~)<sup>−1</sup>, la pendiente secante ''ss<sub>A</sub>'' se puede estimar con la Ecuación 3 teniendo en cuenta el espesor ℎ de la muestra. Esto da una aproximación de la rigidez longitudinal aparente que tiene en cuenta la reducción de las propiedades de la matriz inicial y el ángulo actualizado de las fibras.	+	Uno de los principales resultados del trabajo proviene de la complejidad para describir la evolución tensión-deformación en la última etapa en relación a las propiedades iniciales del material. En el caso de cargas cíclicas de tracción, la respuesta mecánica en las Etapas I y II sigue el patrón de un daño progresivo. Sin embargo, un modelo de daño basado en una variable (''ξ'' en la Ecuación 2) no podría describir la evolución completa de tres etapas. Siguiendo la hipótesis y las observaciones experimentales de otros investigadores [17-19], durante el proceso pseudodúctil de laminados ±45° no se considera daño ni fluencia en las fibras. En consecuencia, la evolución no lineal dependería únicamente de lo que suceda en las direcciones tangencial y transversal a la fibra. Usando el cálculo tradicional de rigidez a nivel de capa de la Teoría Clásica de Placas Laminadas (CLPT) [28], la propuesta es actualizar las propiedades elásticas de la matriz durante el proceso de carga, reduciendo el módulo de elasticidad transversal ''E''<sub>2</sub> y el módulo de cortadura en el plano ''G''<sub>12</sub>. Para ello, se define la variable de daño interno ''ξ'' que puede tomar valores entre cero y uno [22]. En la Ecuación 2 la matriz constitutiva '''Q''' a nivel de capa se expresa en las direcciones principales del material. De acuerdo con la CLPT, una vez que la matriz constitutiva se expresa en las direcciones globales ''x'' (longitudinal) e ''y'' (transversal) en el plano utilizando el ángulo actualizado 𝜃''<sub>f</sub>'', se puede ensamblar la matriz '''ABD'''. En este caso, la matriz '''A''' indica la rigidez en el plano, la matriz '''B''' indica el acople entre esfuerzos en el plano y momentos y la matriz '''D''' indica la rigidez flexión-torsión. Si definimos la matriz de flexibilidad como '''S''' = ('''ABD''')<sup>−1</sup>, la pendiente secante ''ss<sub>A</sub>'' se puede estimar con la Ecuación 3 teniendo en cuenta el espesor ℎ de la muestra. Esto da una aproximación de la rigidez longitudinal aparente que tiene en cuenta la reducción de las propiedades de la matriz inicial y el ángulo actualizado de las fibras.

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-Uno de los principales resultados del trabajo proviene de la complejidad para describir la evolución tensión-deformación en la última etapa en relación a las propiedades iniciales del material. En el caso de cargas cíclicas de tracción, la respuesta mecánica en las Etapas I y II sigue el patrón de un daño progresivo. Sin embargo, un modelo de daño basado en una variable (''ξ'' en la Ecuación 2) no podría describir la evolución completa de tres etapas. Siguiendo la hipótesis y las observaciones experimentales de otros investigadores [17-19], durante el proceso pseudodúctil de laminados ±45° no se considera daño ni fluencia en las fibras. En consecuencia, la evolución no lineal dependería únicamente de lo que suceda en las direcciones tangencial y transversal a la fibra. Usando el cálculo tradicional de rigidez a nivel de capa de la Teoría Clásica de Placas Laminadas (CLPT) [28], la propuesta es actualizar las propiedades elásticas de la matriz durante el proceso de carga, reduciendo el módulo de elasticidad transversal ð¸<sub>2</sub> y el módulo de cortadura en el plano ðº<sub>12</sub>. Para ello,  se define la variable de daño interno ð que puede tomar valores entre cero y uno [22]. En la Ecuación 2 la matriz constitutiva ð a nivel de capa se expresa en las direcciones principales del material. De acuerdo con la CLPT, una vez que la matriz constitutiva se expresa en las direcciones globales ð¥ (longitudinal) e ð¦ (transversal) en el plano utilizando el ángulo actualizado ð<sub>ð</sub>, se puede ensamblar la matriz ððð. En este caso, la matriz ð indica la rigidez en el plano, la matriz ð indica el acople entre esfuerzos en el plano y momentos y la matriz ð indica la rigidez flexión-torsión. Si definimos la matriz de flexibilidad como ð = (ððð)<sup>−1</sup>, la pendiente secante ð ð ''<sub>A</sub>'' se puede estimar con la Ecuación 3 teniendo en cuenta el espesor ℎ de la muestra. Esto da una aproximación de la rigidez longitudinal aparente que tiene en cuenta la reducción de las propiedades de la matriz inicial y el ángulo actualizado de las fibras.
+Uno de los principales resultados del trabajo proviene de la complejidad para describir la evolución tensión-deformación en la última etapa en relación a las propiedades iniciales del material. En el caso de cargas cíclicas de tracción, la respuesta mecánica en las Etapas I y II sigue el patrón de un daño progresivo. Sin embargo, un modelo de daño basado en una variable (''ξ'' en la Ecuación 2) no podría describir la evolución completa de tres etapas. Siguiendo la hipótesis y las observaciones experimentales de otros investigadores [17-19], durante el proceso pseudodúctil de laminados ±45° no se considera daño ni fluencia en las fibras. En consecuencia, la evolución no lineal dependería únicamente de lo que suceda en las direcciones tangencial y transversal a la fibra. Usando el cálculo tradicional de rigidez a nivel de capa de la Teoría Clásica de Placas Laminadas (CLPT) [28], la propuesta es actualizar las propiedades elásticas de la matriz durante el proceso de carga, reduciendo el módulo de elasticidad transversal ''E''<sub>2</sub> y el módulo de cortadura en el plano ''G''<sub>12</sub>. Para ello,  se define la variable de daño interno ''ξ'' que puede tomar valores entre cero y uno [22]. En la Ecuación 2 la matriz constitutiva '''Q''' a nivel de capa se expresa en las direcciones principales del material. De acuerdo con la CLPT, una vez que la matriz constitutiva se expresa en las direcciones globales ''x'' (longitudinal) e ''y'' (transversal) en el plano utilizando el ángulo actualizado 𝜃''<sub>f</sub>''<sub></sub>, se puede ensamblar la matriz '''ABD'''. En este caso, la matriz '''A''' indica la rigidez en el plano, la matriz '''B''' indica el acople entre esfuerzos en el plano y momentos y la matriz '''D''' indica la rigidez flexión-torsión. Si definimos la matriz de flexibilidad como '''S''' = ('''ABD''')<sup>−1</sup>, la pendiente secante ''ss<sub>A</sub>'' se puede estimar con la Ecuación 3 teniendo en cuenta el espesor ℎ de la muestra. Esto da una aproximación de la rigidez longitudinal aparente que tiene en cuenta la reducción de las propiedades de la matriz inicial y el ángulo actualizado de las fibras.
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-La reducción de la rigidez durante el ensayo está relacionada con la energía disipada. En un ensayo LUR, para un cierto ciclo, el área parcial bajo la curva de tensión-deformación durante la carga se puede definir como <math display="inline">{w}_{P}</math>. Esto se puede relacionar con la energía total almacenada desde el comienzo del proceso <math display="inline">{w}_{T}</math> por medio de la magnitud porcentual ðð¤ (Ecuación 4). Por lado, en la Ecuación 5, ðð ð  se define como el porcentaje de reducción de la pendiente secante experimental <math display="inline">{ss}_{Exp}</math> con respecto al valor inicial <math display="inline">{ss}_{0}</math>. La pendiente secante inicial se obtiene a partir de la evolución tensión-deformación antes del primer ciclo LUR.
+La reducción de la rigidez durante el ensayo está relacionada con la energía disipada. En un ensayo LUR, para un cierto ciclo, el área parcial bajo la curva de tensión-deformación durante la carga se puede definir como <math display="inline">{w}_{P}</math>. Esto se puede relacionar con la energía total almacenada desde el comienzo del proceso <math display="inline">{w}_{T}</math> por medio de la magnitud porcentual ''pw'' (Ecuación 4). Por lado, en la Ecuación 5, ''pss'' se define como el porcentaje de reducción de la pendiente secante experimental <math display="inline">{ss}_{Exp}</math> con respecto al valor inicial <math display="inline">{ss}_{0}</math>. La pendiente secante inicial se obtiene a partir de la evolución tensión-deformación antes del primer ciclo LUR.
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−	~~<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">~~
−	~~<big>'''Pseudo-ductilidad en laminados ±45º ante cargas de tracción y de compresión'''</big>~~
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−	~~M.C. Serna Moreno, S. Horta Muñoz~~
−	~~</div>~~
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−	~~<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">~~
−	<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Universidad de Castilla-La Mancha, Escuela de Ingeniería Industrial y Aeroespacial de Toledo, Instituto de Investigación Aplicada a la Industria Aeronáutica, Av.</span></div>
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−	~~<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">~~
−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Carlos III, Real Fábrica de Armas, 45004 Toledo, Spain.</span>~~
−	</div><span style="text-align: center; font-size: 75%;">Este trabajo se centra en analizar la respuesta uniaxial de laminados de matriz polimérica reforzados con fibra de carbono en configuraciones [±45]<sub>2S</sub></span><span style="text-align: center; font-size: 75%;"> a tracción y [±45]<sub>4S</sub></span><span style="text-align: center; font-size: 75%;"> a compresión. Estos presentan evoluciones tensión-deformación no lineales que les permiten soportar grandes deformaciones antes de perder su capacidad resistente. Ambas respuestas están caracterizadas por una primera etapa lineal, seguida de una meseta en la que la deformación crece sin incremento de tensión y finalmente de una fase de re-rigidización. Pero existen diferencias cuantitativas que derivan en patrones de fallo diferentes, que se explican con la ayuda del estado de tensión en el plano de máxima tensión tangencial. Para una mejor comprensión del proceso, se realizan ensayos de tracción carga-descarga-recarga para verificar si la energía recuperada en cada ciclo podría estar relacionada con la pérdida de la rigidez aparente. Durante las dos primeras etapas la respuesta mecánica sufre un daño progresivo con una reducción de la rigidez relacionada con la energía disipada, pero este patrón no se repite en la última etapa de endurecimiento por deformación. Basándose en la experiencia de otros autores, se asume que la etapa de re-rigidización sigue un patrón diferente debido a posibles cambios microestructurales en la matriz durante la meseta. Estos son promovidos por un proceso de estrechamiento ante cargas de tracción y un ensanchamiento local de la zona de ensayo bajo compresión. Los cambios dimensionales en perpendicular a la dirección de carga se observan gracias a los campos de deformación obtenidos mediante Correlación Digital de Imagen.</span>
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−	~~Palabras clave: Fibra de carbono; mecánica de laminados; caracterización mecánica; tolerancia al daño~~

	==1 Introducción==		==1 Introducción==

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-<big>'''Pseudo-ductilidad en laminados ±45º ante cargas de tracción y de compresión'''</big>M.C. Serna Moreno, S. Horta Muñoz
+<big>'''Pseudo-ductilidad en laminados ±45º ante cargas de tracción y de compresión'''</big>
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-M.C. Serna Moreno, S. Horta Muñoz</div>
+<big>'''Pseudo-ductilidad en laminados ±45º ante cargas de tracción y de compresión'''</big>M.C. Serna Moreno, S. Horta Muñoz
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 <span style="text-align: center; font-size: 75%;">Carlos III, Real Fábrica de Armas, 45004 Toledo, Spain.</span>
 </div><span style="text-align: center; font-size: 75%;">Este trabajo se centra en analizar la respuesta uniaxial de laminados de matriz polimérica reforzados con fibra de carbono en configuraciones [±45]<sub>2S</sub></span><span style="text-align: center; font-size: 75%;"> a tracción y [±45]<sub>4S</sub></span><span style="text-align: center; font-size: 75%;"> a compresión. Estos presentan evoluciones tensión-deformación no lineales que les permiten soportar grandes deformaciones antes de perder su capacidad resistente. Ambas respuestas están caracterizadas por una primera etapa lineal, seguida de una meseta en la que la deformación crece sin incremento de tensión y finalmente de una fase de re-rigidización. Pero existen diferencias cuantitativas que derivan en patrones de fallo diferentes, que se explican con la ayuda del estado de tensión en el plano de máxima tensión tangencial. Para una mejor comprensión del proceso, se realizan ensayos de tracción carga-descarga-recarga para verificar si la energía recuperada en cada ciclo podría estar relacionada con la pérdida de la rigidez aparente. Durante las dos primeras etapas la respuesta mecánica sufre un daño progresivo con una reducción de la rigidez relacionada con la energía disipada, pero este patrón no se repite en la última etapa de endurecimiento por deformación. Basándose en la experiencia de otros autores, se asume que la etapa de re-rigidización sigue un patrón diferente debido a posibles cambios microestructurales en la matriz durante la meseta. Estos son promovidos por un proceso de estrechamiento ante cargas de tracción y un ensanchamiento local de la zona de ensayo bajo compresión. Los cambios dimensionales en perpendicular a la dirección de carga se observan gracias a los campos de deformación obtenidos mediante Correlación Digital de Imagen.</span>

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-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Carlos III, Real Fábrica de Armas, 45004 Toledo, Spain.</span></div>
+<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Carlos III, Real Fábrica de Armas, 45004 Toledo, Spain.</span>
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+<big>'''Pseudo-ductilidad en laminados ±45º ante cargas de tracción y de compresión'''</big>
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+</div><span style="text-align: center; font-size: 75%;">Este trabajo se centra en analizar la respuesta uniaxial de laminados de matriz polimérica reforzados con fibra de carbono en configuraciones [±45]<sub>2S</sub></span><span style="text-align: center; font-size: 75%;"> a tracción y [±45]<sub>4S</sub></span><span style="text-align: center; font-size: 75%;"> a compresión. Estos presentan evoluciones tensión-deformación no lineales que les permiten soportar grandes deformaciones antes de perder su capacidad resistente. Ambas respuestas están caracterizadas por una primera etapa lineal, seguida de una meseta en la que la deformación crece sin incremento de tensión y finalmente de una fase de re-rigidización. Pero existen diferencias cuantitativas que derivan en patrones de fallo diferentes, que se explican con la ayuda del estado de tensión en el plano de máxima tensión tangencial. Para una mejor comprensión del proceso, se realizan ensayos de tracción carga-descarga-recarga para verificar si la energía recuperada en cada ciclo podría estar relacionada con la pérdida de la rigidez aparente. Durante las dos primeras etapas la respuesta mecánica sufre un daño progresivo con una reducción de la rigidez relacionada con la energía disipada, pero este patrón no se repite en la última etapa de endurecimiento por deformación. Basándose en la experiencia de otros autores, se asume que la etapa de re-rigidización sigue un patrón diferente debido a posibles cambios microestructurales en la matriz durante la meseta. Estos son promovidos por un proceso de estrechamiento ante cargas de tracción y un ensanchamiento local de la zona de ensayo bajo compresión. Los cambios dimensionales en perpendicular a la dirección de carga se observan gracias a los campos de deformación obtenidos mediante Correlación Digital de Imagen.</span>
-|  colspan='2'  style="vertical-align: top;"|<big>Pseudo-ductilidad en laminados ±45º ante cargas de tracción y de compresión</big>
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 Palabras clave: Fibra de carbono; mecánica de laminados; caracterización mecánica; tolerancia al daño
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 ==1 Introducción==