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 [6] A. Makris, T. Vandenbergh, C. Ramault, D. van Hemelrijck, E. Lamkanfi, W. van Paepegen, ''Polymer Testing'', '''29''', pág. 216-223 (2010).
 [7] M.R.L. Gower, R.M. Shaw, ''Appl. Mech. Mater''., '''24-25''', pág. 115-120 (2010).
 [8] J. Navarro-Zafra, J.L. Curiel-Sosa, M.C. Serna Moreno, ''Appl. Compos. Mater''., '''23''', pág. 139-154 (2016).

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 ==3 Acondicionamiento de las probetas==
-Las probetas cruciformes para el ensayo de tracción-tracción típicamente presentan el espesor rebajado en la región central para favorecer el fallo en la zona cargada biaxialmente y no en los brazos sometidos a cargas uniaxiales. En la literatura se proponen geometrías [2-19] con diferentes formas, dimensiones y configuraciones de la región central, utilizando transiciones en rampa o escalonadas entre el espesor de los brazos y el de la región central. Las decisiones sobre estos parámetros son relevantes para conseguir experimentos que lleguen a buen término desde el punto de vista de los modos de fallo que deberían localizarse en la región cargada biaxialmente. Por ejemplo la relación entre el grosor de los brazos y el espesor de la región central, definida como <math display="block">t=\frac{t_a}{t_c}</math>es crítica para reducir la concentración de tensiones fuera de la región cargada biaxialmente (inevitable en especímenes bi-traccionados y bi-comprimidos) o para controlar la aparición de pandeo en presencia de compresión.
+Las probetas cruciformes para el ensayo de tracción-tracción típicamente presentan el espesor rebajado en la región central para favorecer el fallo en la zona cargada biaxialmente y no en los brazos sometidos a cargas uniaxiales. En la literatura se proponen geometrías [2-19] con diferentes formas, dimensiones y configuraciones de la región central, utilizando transiciones en rampa o escalonadas entre el espesor de los brazos y el de la región central. Las decisiones sobre estos parámetros son relevantes para conseguir experimentos que lleguen a buen término desde el punto de vista de los modos de fallo que deberían localizarse en la región cargada biaxialmente. Por ejemplo la relación entre el grosor de los brazos y el espesor de la región central, definida como  <math>t=\frac{t_a}{t_c}</math> es crítica para reducir la concentración de tensiones fuera de la región cargada biaxialmente (inevitable en especímenes bi-traccionados y bi-comprimidos) o para controlar la aparición de pandeo en presencia de compresión.
 Bajo cargas de T-C y C-C el diseño de la probeta cruciforme requiere un acondicionamiento adicional para asegurar resultados satisfactorios. La estabilidad de la muestra se ve favorecida si la longitud de los brazos comprimidos se acorta [13,14]. Además, debe evitarse cualquier imperfección en la geometría de la probeta, ya que tienden a magnificarse en presencia de cargas de compresión. Por lo tanto, debe perseguirse la planitud y el paralelismo de las áreas de contacto de la probeta con las diferentes partes del dispositivo, así como una perpendicularidad precisa entre las superficies de carga y los ejes del brazo.
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-donde ''E'' y <math display="inline">\sigma</math>  son el módulo de elasticidad aparente y la tensión límite elástico que exhibe el material cuando se somete a compresión uniaxial, mientras que ''A'' e ''I'' son el área de la sección transversal que presenta la longitud libre del brazo y su momento de inercia calculado en el eje débil, respectivamente. A priori no es necesario establecer ninguna limitación superior en la longitud del brazo si se somete a una carga de tracción, siendo deseable un brazo lo suficientemente largo como para agarrar la muestra sin interacción con la región central. En la Fig. 2 se esquematiza la geometría de las probetas utilizadas en esta investigación para el desarrollo de los ensayos de T-C y C-C.
+donde ''E'' y <math>\sigma</math>  son el módulo de elasticidad aparente y la tensión límite elástico que exhibe el material cuando se somete a compresión uniaxial, mientras que ''A'' e ''I'' son el área de la sección transversal que presenta la longitud libre del brazo y su momento de inercia calculado en el eje débil, respectivamente. A priori no es necesario establecer ninguna limitación superior en la longitud del brazo si se somete a una carga de tracción, siendo deseable un brazo lo suficientemente largo como para agarrar la muestra sin interacción con la región central. En la Fig. 2 se esquematiza la geometría de las probetas utilizadas en esta investigación para el desarrollo de los ensayos de T-C y C-C.
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