Acosta et al 2019b - Revision history

Rimni at 14:03, 9 July 2020

2020-07-09T14:03:13Z

Rimni at 14:01, 9 July 2020

2020-07-09T14:01:35Z

Rimni at 12:43, 9 July 2020

2020-07-09T12:43:46Z

Rimni at 14:03, 6 July 2020

2020-07-06T14:03:43Z

Rimni at 12:48, 6 July 2020

2020-07-06T12:48:17Z

Rimni at 12:42, 6 July 2020

2020-07-06T12:42:43Z

Show changes

Srriverar: Srriverar moved page Acosta et al 2019a to Acosta et al 2019b

2020-07-01T08:28:33Z

Srriverar moved page Acosta et al 2019a to Acosta et al 2019b

Onate: Onate moved page Review 591896560788 to Acosta et al 2019a

2020-06-28T07:54:20Z

Onate moved page Review 591896560788 to Acosta et al 2019a

Srriverar at 15:40, 20 December 2019

2019-12-20T15:40:26Z

Srriverar at 05:35, 20 December 2019

2019-12-20T05:35:24Z

@@ Line 228: / Line 228: @@
 <div id=cite-11></div>
-[[#citeF-11|[11]]]  IEEE Guide for Partial Discharge Testing of Shielded Power Cable Systems in a Field Environment. In IEEE Std 400.3-2006, Vol., no., pp.1-44, 5 Feb. 2007. doi: 10.1109/IEEESTD.2007.305045
+[[#citeF-11|[11]]]  IEEE Guide for Partial Discharge Testing of Shielded Power Cable Systems in a Field Environment. In IEEE Std 400.3-2006, pp. 1-44, 2007. doi: 10.1109/IEEESTD.2007.305045
 <div id=cite-12></div>
-[[#citeF-12|[12]]]  A. Ponniran and M. S. Kamarudin, Study on the performance of underground XLPE cables in service based on tan delta and capacitance measurements, 2008 IEEE 2nd International Power and Energy Conference, 2008, pp. 39-43. doi: 10.1109/PECON.2008.4762442
+[[#citeF-12|[12]]]   Ponniran A.,   Kamarudin M.S. Study on the performance of underground XLPE cables in service based on tan delta and capacitance measurements. 2008 IEEE 2nd International Power and Energy Conference, pp. 39-43, 2008. doi: 10.1109/PECON.2008.4762442
 </div>

@@ Line 63: / Line 63: @@
 ====2.1.1 Circuito de corriente====
-para hacer circular la corriente de prueba se fabricó un transformador de corriente toroidal, el devanado de mayor número de vueltas se considera como el primario y la espira del conductor bajo prueba se considera el secundario. Así pues,  se hace circular una corriente por el primario para producir un campo magnético en el núcleo ferromagnético que induce una corriente en el secundario (Figura 2). Esta corriente se ajusta mediante el uso de chapas de material ferromagnético que entorno al cable incrementan la inductancia y, por lo tanto impedancia, del circuito, limitando así el flujo de corriente. De esta forma se ajusta el circuito para que el conductor alcance una temperatura de al menos 90<math>^{\circ }</math>C y máximo 95<math>^{\circ }</math>C.
+para hacer circular la corriente de prueba se fabricó un transformador de corriente toroidal, el devanado de mayor número de vueltas se considera como el primario y la espira del conductor bajo prueba se considera el secundario. Así pues,  se hace circular una corriente por el primario para producir un campo magnético en el núcleo ferromagnético que induce una corriente en el secundario ([[#img-2|Figura 2]]). Esta corriente se ajusta mediante el uso de chapas de material ferromagnético que entorno al cable incrementan la inductancia y, por lo tanto impedancia, del circuito, limitando así el flujo de corriente. De esta forma se ajusta el circuito para que el conductor alcance una temperatura de al menos 90<math>^{\circ }</math>C y máximo 95<math>^{\circ }</math>C.
 <div id='img-2'></div>
@@ Line 74: / Line 74: @@
-Dado que el conductor bajo prueba va a estar energizado a media tensión durante los ciclos de encendido, no es posible medir la temperatura directamente con sensores como termopares. Por tal motivo, se hace necesario usar un conductor adicional en paralelo de las mismas características (conductor Dummy). Esto con el fin de medir la temperatura sobre este elemento asumiendo que tendría el mismo comportamiento térmico que el objeto bajo prueba. En resumen, se hace circular la misma corriente en dos espiras equivalentes, donde el conductor Dummy se vuelve referencia para medir la temperatura del conductor bajo prueba. Previo al incio de los ensayos se realizan verificaciones en corriente y temperatura para asegurar que este conductor dummy y el objeto bajo prueba tendrán el mismo comportamiento (Figura 3).
+Dado que el conductor bajo prueba va a estar energizado a media tensión durante los ciclos de encendido, no es posible medir la temperatura directamente con sensores como termopares. Por tal motivo, se hace necesario usar un conductor adicional en paralelo de las mismas características (conductor Dummy). Esto con el fin de medir la temperatura sobre este elemento asumiendo que tendría el mismo comportamiento térmico que el objeto bajo prueba. En resumen, se hace circular la misma corriente en dos espiras equivalentes, donde el conductor Dummy se vuelve referencia para medir la temperatura del conductor bajo prueba. Previo al incio de los ensayos se realizan verificaciones en corriente y temperatura para asegurar que este conductor dummy y el objeto bajo prueba tendrán el mismo comportamiento ([[#img-3|Figura 3]]).
 <div id='img-3'></div>
@@ Line 86: / Line 86: @@
 ====2.1.2 Circuito de tensión====
-Para aplicar tensión al circuito de prueba, se utiliza un transformador de 20 kVA de tensión nominal 225/34.500 V. Este transformador es conectado a un variac en el lado de baja tensión para ajustar valor de tensión según lo que indica la norma de referencia. Es decir, se establece el valor de tensión en el secundario, al cambiar esta magnitud en el primario teniendo en cuenta la relación de transformación de este equipo. Por otra parte, mediante en el uso de un transformador de potencial se verifica la tensión que se aplica al conductor bajo prueba (el dummy, como se mencionó anteriormente, no es conectado a este circuito) y se conecta directamente al núcleo de cobre del condcutor aisaldo con XLPE, específicamente, en los terminales donde se cierra la espira que forma el cable (Figura 4).
+Para aplicar tensión al circuito de prueba, se utiliza un transformador de 20 kVA de tensión nominal 225/34.500 V. Este transformador es conectado a un variac en el lado de baja tensión para ajustar valor de tensión según lo que indica la norma de referencia. Es decir, se establece el valor de tensión en el secundario, al cambiar esta magnitud en el primario teniendo en cuenta la relación de transformación de este equipo. Por otra parte, mediante en el uso de un transformador de potencial se verifica la tensión que se aplica al conductor bajo prueba (el dummy, como se mencionó anteriormente, no es conectado a este circuito) y se conecta directamente al núcleo de cobre del condcutor aisaldo con XLPE, específicamente, en los terminales donde se cierra la espira que forma el cable ([[#img-4|Figura 4]]).
 <div id='img-4'></div>
@@ Line 122: / Line 122: @@
 El índice de polarización (IP) es la relación entre la resistencia de aislamiento medida despues de 1 y 10 minutos de aplicada una tensión continua de prueba. Durante el desarrollo de la prueba, la tensión DC se debe mantener constante. Si se presenta una corriente de fuga superior a la normal, conforme pasa el tiempo, la resistencia de aislamiento decrece y de acuerdo con la ecuación (1) el valor del índice de polarización tiende a ser menor <span id='citeF-10'></span>[[#cite-10|[10]]]
 <span id="eq-1"></span>
 {| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: left;"
@@ Line 136: / Line 135: @@
 |}
-Un valor bajo del índice de polarización, por ejemplo menor a 1, indica que existe una corriente de fuga considerable entre el núcleo y el apantallamiento del cable, lo cual se puede interpretar como una condición anormal del aislamiento que puede relacionarse con una alta probabilidad de falla en este cable (Figura 5).
+Un valor bajo del índice de polarización, por ejemplo menor a 1, indica que existe una corriente de fuga considerable entre el núcleo y el apantallamiento del cable, lo cual se puede interpretar como una condición anormal del aislamiento que puede relacionarse con una alta probabilidad de falla en este cable ([[#img-5|Figura 5]]).
 <div id='img-5'></div>
@@ Line 149: / Line 148: @@
 <li>Descargas parciales  </li>
-Las descargas parciales son roturas dieléctricas que se presentan en puntos específicos del aislamiento eléctrico sólido o líquido de un equipo. En cables aislados, estas descargas se pueden presentar a través del aislamiento o donde se interconectan accesorios como empalmes, conectores y terminales. Estas descargas pueden prolongarse hasta el punto de conducir a falla el aislamiento. Las descargas parciales pueden aparecer por la presencia de huecos o burbujas en los materiales aislantes <span id='citeF-11'></span>[[#cite-11|[11]]] , en estos huecos se concentran las cargas y cuando el valor de tensión supera el umbral del de efecto corona, inicia la descarga parcial (Figura 6).
+Las descargas parciales son roturas dieléctricas que se presentan en puntos específicos del aislamiento eléctrico sólido o líquido de un equipo. En cables aislados, estas descargas se pueden presentar a través del aislamiento o donde se interconectan accesorios como empalmes, conectores y terminales. Estas descargas pueden prolongarse hasta el punto de conducir a falla el aislamiento. Las descargas parciales pueden aparecer por la presencia de huecos o burbujas en los materiales aislantes <span id='citeF-11'></span>[[#cite-11|[11]]] , en estos huecos se concentran las cargas y cuando el valor de tensión supera el umbral del de efecto corona, inicia la descarga parcial ([[#img-6|Figura 6]]).
 <div id='img-6'></div>
@@ Line 166: / Line 165: @@
 El  Factor de Disipación (conocido también como Tangente Delta), es un método de ensayo que permite evaluar el estado en el que se encuentra un aislamiento analizando la diferencia angular entre la corriente capacitiva y la corriente resistiva que circula en un medio con la presencia de una tensión eléctrica.
-Un cable aislado por XLPE se puede considerar como un condensador, por su geometría concentrica y el hecho de que exista un aislante entre dos condcutores. Bajo estas condiciones, si se conecta una fuente de tensión alterna, la corriente que circula entre el núcleo de cobre y el apantallamiento debería estar desfasada 90<math>^{\circ }</math><span id='citeF-12'></span>[[#cite-12|[12]]]. Sin embargo, si existe deterioro en el aislamiento del cable, este dejará de comportarse como un condensador puro y tendrá una componente resistiva en el circuito equivalente. Esto da como resultado que el desfase de la corriente respecto a la tensión ya no sea de 90<math>^{\circ }</math> como se ve en la Figura 7.
+Un cable aislado por XLPE se puede considerar como un condensador, por su geometría concentrica y el hecho de que exista un aislante entre dos condcutores. Bajo estas condiciones, si se conecta una fuente de tensión alterna, la corriente que circula entre el núcleo de cobre y el apantallamiento debería estar desfasada 90<math>^{\circ }</math><span id='citeF-12'></span>[[#cite-12|[12]]]. Sin embargo, si existe deterioro en el aislamiento del cable, este dejará de comportarse como un condensador puro y tendrá una componente resistiva en el circuito equivalente. Esto da como resultado que el desfase de la corriente respecto a la tensión ya no sea de 90<math>^{\circ }</math> como se ve en la [[#img-7|Figura 7]].
 <div id='img-7'></div>
@@ Line 177: / Line 176: @@
-Un equipo como el de la figura 8 es capaz de medir la variación en el ángulo de esta corriente que aparece en el cable y como es de esperar, si el aislamiento se encuentra deteriorado, la corriente resistiva hará que se presenten valores altos de Tangente de Delta. Por otra parte, si el cable tiene un buen aislamientola componente capacitiva será predominante y se presentarán valores bajos de Tan(<math display="inline">\delta </math>). En las normas de fabricación de los cables se indican los valores máximos de Tan(<math display="inline">\delta </math>) que están permitidos en la fabriación y en el monitoreo periódico. Si se superan estos valores, el cable no puede ser instalado o debe ser retirado según sea el caso ya que la probabilidad de ocurrencia de falla es alta (Figura 8).
+Un equipo como el de la figura 8 es capaz de medir la variación en el ángulo de esta corriente que aparece en el cable y como es de esperar, si el aislamiento se encuentra deteriorado, la corriente resistiva hará que se presenten valores altos de Tangente de Delta. Por otra parte, si el cable tiene un buen aislamientola componente capacitiva será predominante y se presentarán valores bajos de Tan(<math display="inline">\delta </math>). En las normas de fabricación de los cables se indican los valores máximos de Tan(<math display="inline">\delta </math>) que están permitidos en la fabriación y en el monitoreo periódico. Si se superan estos valores, el cable no puede ser instalado o debe ser retirado según sea el caso ya que la probabilidad de ocurrencia de falla es alta ([[#img-8|Figura 8]]).
 <div id='img-8'></div>
@@ Line 217: / Line 216: @@
 <div id=cite-7></div>
-[[#citeF-7|[7]]]  M. Batalović, D. Bešlija, M. Kapetanović, M. Kim and K. Kim, Partial discharge measurements and IEC standards: Justification of the use for their inclusion in afterlaying test for extruded cable systems, 2016 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference (IPMHVC), San Francisco, CA, 2016, pp. 250-255. doi: 10.1109/IPMHVC.2016.8012864
+[[#citeF-7|[7]]]  Batalović M.,  Bešlija D.,  Kapetanović M.,  Kim M.,  Kim K.  Partial discharge measurements and IEC standards: Justification of the use for their inclusion in afterlaying test for extruded cable systems. 2016 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference (IPMHVC), San Francisco, CA, 2016, pp. 250-255. doi: 10.1109/IPMHVC.2016.8012864
 <div id=cite-8></div>
-[[#citeF-8|[8]]]  T. Czaszejko, High-voltage testing fundamentals: a cable testing perspective, in IEEE Electrical Insulation Magazine, vol. 30, no. 1, pp. 7-13, January-February 2014. doi: 10.1109/MEI.2014.6701102
+[[#citeF-8|[8]]]   Czaszejko T. High-voltage testing fundamentals: a cable testing perspective. IEEE Electrical Insulation Magazine, 30(1):7-13, 2014. doi: 10.1109/MEI.2014.6701102
 <div id=cite-9></div>
-[[#citeF-9|[9]]]  B. Zhu, Z. Jia, Y. Yuan, G. Lu, W. Fan and Z. Guan, Research on the insulation properties of 10kV XLPE damp cable, 2015 IEEE 11th International Conference on the Properties and Applications of Dielectric Materials (ICPADM), Sydney, NSW, 2015, pp. 592-595. doi: 10.1109/ICPADM.2015.7295341
+[[#citeF-9|[9]]]   Zhu B.,  Jia Z.,  Yuan Y.,  Lu G.,  Fan W.,  Guan Z., Research on the insulation properties of 10kV XLPE damp cable. 2015 IEEE 11th International Conference on the Properties and Applications of Dielectric Materials (ICPADM), Sydney, NSW, pp. 592-595, 2015. doi: 10.1109/ICPADM.2015.7295341
 <div id=cite-10></div>
-[[#citeF-10|[10]]]  H. S. A. Halim and P. Ghosh, Condition Assessment of Medium Voltage Underground PILC Cables Using Partial Discharge Mapping and Polarization Index Test Results, Conference Record of the 2008 IEEE International Symposium on Electrical Insulation, Vancouver, BC, 2008, pp. 32-35. doi: 10.1109/ELINSL.2008.4570270
+[[#citeF-10|[10]]]   Halim H.S.A.,  Ghosh P. Condition assessment of medium voltage underground PILC cables using partial discharge mapping and polarization index test results. Conference Record of the 2008 IEEE International Symposium on Electrical Insulation, Vancouver, BC, pp. 32-35, 2008. doi: 10.1109/ELINSL.2008.4570270
 <div id=cite-11></div>
-[[#citeF-11|[11]]]  IEEE Guide for Partial Discharge Testing of Shielded Power Cable Systems in a Field Environment, in IEEE Std 400.3-2006 , vol., no., pp.1-44, 5 Feb. 2007. doi: 10.1109/IEEESTD.2007.305045
+[[#citeF-11|[11]]]  IEEE Guide for Partial Discharge Testing of Shielded Power Cable Systems in a Field Environment. In IEEE Std 400.3-2006, Vol., no., pp.1-44, 5 Feb. 2007. doi: 10.1109/IEEESTD.2007.305045
 <div id=cite-12></div>
 [[#citeF-12|[12]]]  A. Ponniran and M. S. Kamarudin, Study on the performance of underground XLPE cables in service based on tan delta and capacitance measurements, 2008 IEEE 2nd International Power and Energy Conference, 2008, pp. 39-43. doi: 10.1109/PECON.2008.4762442
 </div>

@@ Line 4: / Line 4: @@
 ''' J. Acosta1, F. Amórtegui2, A. Escobar3,    L. León4 S. Rivera5                                       1 jlacostap@unal.edu.co 2 fjamorteguig@unal.edu.co 3 lumleongi@unal.edu.co 4 afescobarp@unal.edu.co 5 srriverar@unal.edu.co '''
 -->
 ==Resumen==
@@ Line 60: / Line 59: @@
-Es importante tener en cuenta que, si bien el ensayo se considera como un solo procedimiento, este se divide en dos procesos simultáneos: calentamiento por circulación de corriente y soportabilidad dieléctrica por tensión. A continuación, en los numerales 1 y 2, se explica el diseño y montaje de los circuitos relacionados con la ejecución de la prueba (Figura 1).
+Es importante tener en cuenta que, si bien el ensayo se considera como un solo procedimiento, este se divide en dos procesos simultáneos: calentamiento por circulación de corriente y soportabilidad dieléctrica por tensión. A continuación, en los numerales 1 y 2, se explica el diseño y montaje de los circuitos relacionados con la ejecución de la prueba ([[#img-1|Figura 1]]).
 ====2.1.1 Circuito de corriente====
@@ Line 104: / Line 103: @@
 * En tensión, hasta alcanzar 1,7 veces la tensión nominal (fase -neutro) del cable. Esta tensión, según la norma de referencia, debe mantenerse durante todo el desarrollo de la prueba.
 Para evaluar el comportamiento de la muestra bajo ensayo en diferentes condiciones, se pueden programar ciclos de diferente duración o se pueden ajustar los circuitos para que el ensayo se pueda ejecutar a diversos niveles de tensión o corriente. Si bien el procedimiento ya no sería normalizado, permitiría realizar estudios de velocidad de envejecimiento o deterioro por condiciones anormales de operación.

@@ Line 196: / Line 196: @@
 ==Referencias==
-<div id="cite-1"></div>
+<div id=cite-1></div>
-'''[[#citeF-1|[1]]]'''  S. D. Frazier, "Birds, substations, and transmission," 2001 IEEE Power Engineering Society Winter Meeting. Conference Proceedings (Cat. No.01CH37194), Columbus, OH, USA, 2001, pp. 355-358 vol.1. doi: 10.1109/PESW.2001.917061
+[[#citeF-1|[1]]]   Frazier S.D. Birds, substations, and transmission. 2001 IEEE Power Engineering Society Winter Meeting. Conference Proceedings (Cat. No.01CH37194), Columbus, OH, USA, Vol. 1:355-358, 2001. doi: 10.1109/PESW.2001.917061
-<div id="cite-2"></div>
+<div id=cite-2></div>
-'''[[#citeF-2|[2]]]''' M. Knenicky, R. Prochazka and J. Hlavacek, "Partial Discharge Patterns during Accelerated Aging of Medium Voltage Cable System," 2018 IEEE International Conference on High Voltage Engineering and Application (ICHVE), ATHENS, Greece, 2018, pp. 1-4. doi: 10.1109/ICHVE.2018.8641847
+[[#citeF-2|[2]]]  Knenicky M.,  Prochazka R., Hlavacek J. Partial discharge patterns during accelerated aging of medium voltage cable system. 2018 IEEE International Conference on High Voltage Engineering and Application (ICHVE), ATHENS, Greece, pp. 1-4, 2018. doi: 10.1109/ICHVE.2018.8641847
-<div id="cite-3"></div>
+<div id=cite-3></div>
-'''[[#citeF-3|[3]]]'''  International Electrotechnical Commission, "Power cables with extruded insulation and their accessories for rated voltages above 30 kV (Um = 36 kV) up to 150 kV (Um = 170 kV) - Test methods and requirements," 2011.
+[[#citeF-3|[3]]]  International Electrotechnical Commission. Power cables with extruded insulation and their accessories for rated voltages above 30 kV (Um = 36 kV) up to 150 kV (Um = 170 kV) - Test methods and requirements, 2011.
-<div id="cite-4"></div>
+<div id=cite-4></div>
-'''[[#citeF-4|[4]]]'''  International Electrotechnical Commission, "Power cables with extruded insulation and their accessories for rated voltages above 150 kV (Um = 170 kV) up to 500 kV (Um = 550 kV) - Test methods and requirements," 2011.
+[[#citeF-4|[4]]]  International Electrotechnical Commission. Power cables with extruded insulation and their accessories for rated voltages above 150 kV (Um = 170 kV) up to 500 kV (Um = 550 kV) - Test methods and requirements, 2011.
-<div id="cite-5"></div>
+<div id=cite-5></div>
-'''[[#citeF-5|[5]]]'''  E. Pultrum, W. Sloot, J. Fernandez, "How to perform a prequalification test – interpretation of the standard," 9th International Conference on Insulated Power Cables, Versailles, 2015.
+[[#citeF-5|[5]]]  Pultrum E.,  Sloot W.,  Fernandez J. How to perform a prequalification test – interpretation of the standard. 9th International Conference on Insulated Power Cables, Versailles, 2015.
-<div id="cite-6"></div>
+<div id=cite-6></div>
-'''[[#citeF-6|[6]]]''' European Comitte for Electrotechnical Standardization, "Distribution cables with extruded insulation for rated voltages from 3,6/6 (7,2) kV up to and including 20,8/36 (42) kV," 2009.
+[[#citeF-6|[6]]] European Comitte for Electrotechnical Standardization. Distribution cables with extruded insulation for rated voltages from 3,6/6 (7,2) kV up to and including 20,8/36 (42) kV, 2009.
-<div id="cite-7"></div>
+<div id=cite-7></div>
-'''[[#citeF-7|[7]]]'''  M. Batalović, D. Bešlija, M. Kapetanović, M. Kim and K. Kim, "Partial discharge measurements and IEC standards: Justification of the use for their inclusion in afterlaying test for extruded cable systems," 2016 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference (IPMHVC), San Francisco, CA, 2016, pp. 250-255. doi: 10.1109/IPMHVC.2016.8012864
+[[#citeF-7|[7]]]  M. Batalović, D. Bešlija, M. Kapetanović, M. Kim and K. Kim, Partial discharge measurements and IEC standards: Justification of the use for their inclusion in afterlaying test for extruded cable systems, 2016 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference (IPMHVC), San Francisco, CA, 2016, pp. 250-255. doi: 10.1109/IPMHVC.2016.8012864
-<div id="cite-8"></div>
+<div id=cite-8></div>
-'''[[#citeF-8|[8]]]'''  T. Czaszejko, "High-voltage testing fundamentals: a cable testing perspective," in IEEE Electrical Insulation Magazine, vol. 30, no. 1, pp. 7-13, January-February 2014. doi: 10.1109/MEI.2014.6701102
+[[#citeF-8|[8]]]  T. Czaszejko, High-voltage testing fundamentals: a cable testing perspective, in IEEE Electrical Insulation Magazine, vol. 30, no. 1, pp. 7-13, January-February 2014. doi: 10.1109/MEI.2014.6701102
-<div id="cite-9"></div>
+<div id=cite-9></div>
-'''[[#citeF-9|[9]]]'''  B. Zhu, Z. Jia, Y. Yuan, G. Lu, W. Fan and Z. Guan, "Research on the insulation properties of 10kV XLPE damp cable," 2015 IEEE 11th International Conference on the Properties and Applications of Dielectric Materials (ICPADM), Sydney, NSW, 2015, pp. 592-595. doi: 10.1109/ICPADM.2015.7295341
+[[#citeF-9|[9]]]  B. Zhu, Z. Jia, Y. Yuan, G. Lu, W. Fan and Z. Guan, Research on the insulation properties of 10kV XLPE damp cable, 2015 IEEE 11th International Conference on the Properties and Applications of Dielectric Materials (ICPADM), Sydney, NSW, 2015, pp. 592-595. doi: 10.1109/ICPADM.2015.7295341
-<div id="cite-10"></div>
+<div id=cite-10></div>
-'''[[#citeF-10|[10]]]'''  H. S. A. Halim and P. Ghosh, "Condition Assessment of Medium Voltage Underground PILC Cables Using Partial Discharge Mapping and Polarization Index Test Results," Conference Record of the 2008 IEEE International Symposium on Electrical Insulation, Vancouver, BC, 2008, pp. 32-35. doi: 10.1109/ELINSL.2008.4570270
+[[#citeF-10|[10]]]  H. S. A. Halim and P. Ghosh, Condition Assessment of Medium Voltage Underground PILC Cables Using Partial Discharge Mapping and Polarization Index Test Results, Conference Record of the 2008 IEEE International Symposium on Electrical Insulation, Vancouver, BC, 2008, pp. 32-35. doi: 10.1109/ELINSL.2008.4570270
-<div id="cite-11"></div>
+<div id=cite-11></div>
-'''[[#citeF-11|[11]]]'''  IEEE Guide for Partial Discharge Testing of Shielded Power Cable Systems in a Field Environment," in IEEE Std 400.3-2006 , vol., no., pp.1-44, 5 Feb. 2007. doi: 10.1109/IEEESTD.2007.305045
+[[#citeF-11|[11]]]  IEEE Guide for Partial Discharge Testing of Shielded Power Cable Systems in a Field Environment, in IEEE Std 400.3-2006 , vol., no., pp.1-44, 5 Feb. 2007. doi: 10.1109/IEEESTD.2007.305045
-<div id="cite-12"></div>
+<div id=cite-12></div>
-'''[[#citeF-12|[12]]]'''  A. Ponniran and M. S. Kamarudin, "Study on the performance of underground XLPE cables in service based on tan delta and capacitance measurements," 2008 IEEE 2nd International Power and Energy Conference, 2008, pp. 39-43. doi: 10.1109/PECON.2008.4762442
+[[#citeF-12|[12]]]  A. Ponniran and M. S. Kamarudin, Study on the performance of underground XLPE cables in service based on tan delta and capacitance measurements, 2008 IEEE 2nd International Power and Energy Conference, 2008, pp. 39-43. doi: 10.1109/PECON.2008.4762442

@@ Line 152: / Line 152: @@
 <div id='img-6'></div>
-{| class="floating_imageSCP" style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: auto;"
+{| class="floating_imageSCP" style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 40%;"
 |-
 |style="padding:10px;"| [[Image:Draft_Rivera_307984068-DP.png|210px|Concentración de cargas en espacio de aire ubicado en medio de aisalmiento XLPE]]
@@ Line 169: / Line 169: @@
 <div id='img-7'></div>
-{| class="floating_imageSCP" style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: 100%;max-width: 100%;"
+{| class="floating_imageSCP" style="text-align: center; border: 1px solid #BBB; margin: 1em auto; width: auto;"
 |-
 |style="padding:10px;"|[[Image:Draft_Rivera_307984068-T.png|150px|Factor de disipación Tan(δ) = I<sub>R</sub>/I<sub>C</sub>]]
@@ Line 188: / Line 188: @@
 </ol>
 ==4. Conclusiones==

← Older revision	Revision as of 08:28, 1 July 2020
(No difference)

← Older revision	Revision as of 07:54, 28 June 2020
(No difference)