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	[23] M. García-Martínez et al., «Characterization of graphene-reinforced cordierite composites processed by additive manufacturing», en ECERS 2023 - ABSTRACTS, Lyon France, jul. 2023.		[23] M. García-Martínez et al., «Characterization of graphene-reinforced cordierite composites processed by additive manufacturing», en ECERS 2023 - ABSTRACTS, Lyon France, jul. 2023.
−
−	[24] V. Saha et al., «Synthesis and Characterization of Reduced Graphene Oxide Reinforced Polymer Matrix Composite», IOP Conf. Ser. Mater. Sci. Eng., vol. 438, p. 012008, oct. 2018, doi: 10.1088/1757-899X/438/1/012008.
−
−	[25] M. A. Rafiee, J. Rafiee, Z. Wang, H. Song, Z.-Z. Yu, y N. Koratkar, «Enhanced Mechanical Properties of Nanocomposites at Low Graphene Content», ACS Nano, vol. 3, n.o 12, pp. 3884-3890, dic. 2009, doi: 10.1021/nn9010472.
−
−	[26] E. Aliyev, V. Filiz, M. M. Khan, Y. J. Lee, C. Abetz, y V. Abetz, «Structural Characterization of Graphene Oxide: Surface Functional Groups and Fractionated Oxidative Debris», Nanomaterials, vol. 9, n.o 8, Art. n.o 8, ago. 2019, doi: 10.3390/nano9081180.

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	[26] E. Aliyev, V. Filiz, M. M. Khan, Y. J. Lee, C. Abetz, y V. Abetz, «Structural Characterization of Graphene Oxide: Surface Functional Groups and Fractionated Oxidative Debris», Nanomaterials, vol. 9, n.o 8, Art. n.o 8, ago. 2019, doi: 10.3390/nano9081180.		[26] E. Aliyev, V. Filiz, M. M. Khan, Y. J. Lee, C. Abetz, y V. Abetz, «Structural Characterization of Graphene Oxide: Surface Functional Groups and Fractionated Oxidative Debris», Nanomaterials, vol. 9, n.o 8, Art. n.o 8, ago. 2019, doi: 10.3390/nano9081180.
−
−	[27] L. Hu, A. Wang, y W. Wang, «Structural Evolution of Graphene Oxide and Its Thermal Stability During High Temperature Sintering», J. Wuhan Univ. Technol.-Mater Sci Ed, vol. 37, n.o 3, pp. 342-349, jun. 2022, doi: 10.1007/s11595-022-2537-8.
−
−	~~[28] «Mechanical and thermal properties of reduced graphene oxide reinforced aluminum nitride ceramic composites \| Request PDF», ResearchGate, oct. 2024, doi: 10.1016/j.msea.2015.04.091.~~
−
−	~~[29] A. Jiříčková, O. Jankovský, Z. Sofer, y D. Sedmidubský, «Synthesis and Applications of Graphene Oxide», Materials, vol. 15, n.o 3, p. 920, ene. 2022, doi: 10.3390/ma15030920.~~

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 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
-  [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image1.png|456px]] s</div>
+  [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image1.png|456px]] </div>
 <div id="_Ref194906395" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 Figura 1. Esquema de la metodología empleada en el desarrollo de la investigación</div>
 El objetivo principal de este estudio es validar la técnica de impresión 3D para la fabricación de piezas para soportes ópticos en aplicaciones aeroespaciales. La implementación de estos demostradores responde a una necesidad creciente en la industria aeroespacial: sustituir los tradicionales soportes metálicos, como el Ti6Al4V, por compuestos de matriz cerámica (CMC) con bajo coeficiente de expansión térmica, buena estabilidad dimensional, baja densidad y comportamiento mecánico aceptable. Esta estrategia busca reducir los esfuerzos inducidos por los gradientes térmicos y mejorar la precisión y robustez de sistemas ópticos embarcados en plataformas espaciales.

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 [[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_8439_Figura 6.jpg]] <div id="_Ref194906680" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 Figura 6. (a) Resistencia a flexión de nanocomposites con 0 % y 0,25 % de rGO, evaluada a 300 °C y tras choque térmico (CT). Imágenes de la superficie de fractura a flexión a 300 °C en muestras con (b) 0 % rGO y (c) 0,25 % rGO, y tras choque térmico (CT) en muestras con (d) 0 % rGO y (e) 0,25 % rGO .</div>
 Tanto las muestras sin refuerzo como las reforzadas con 0,25 % rGO muestran valores de resistencia similares a 300 °C y tras choque térmico. En ambos casos se observa un ligero aumento de resistencia tras el ciclo térmico, lo que sugiere que el choque térmico no afecta negativamente a la integridad estructural del material. La incorporación de rGO no altera de forma significativa la resistencia a flexión, pero tampoco compromete la estabilidad mecánica frente a gradientes térmicos. La fractografía de las superficies de rotura aporta información sobre los mecanismos de fallo. A 300 °C, ambas formulaciones presentan superficies de fractura limpias y comparables en cuanto a rugosidad (<span id='cite-_Ref194906680'></span>[[#_Ref194906680|Figuras 6]]b-c), sin observarse características morfológicas diferenciales atribuibles al refuerzo. Tras el choque térmico (<span id='cite-_Ref194906680'></span>[[#_Ref194906680|Figuras 6]]d-e), las superficies muestran una textura ligeramente más rugosa, pero nuevamente sin diferencias significativas entre las muestras con y sin rGO. Estas observaciones respaldan el buen comportamiento estructural del material frente a gradientes térmicos, independientemente de la presencia del refuerzo.
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 En cuanto a las propiedades electromagnéticas, se ensayaron anillos cerámicos con un 0 % y 0,25 % de rGO en peso en el rango de 10 MHz a 8 GHz mediante el sistema basado en línea de transmisión coaxial (EpsiMu® PE13) (<span id='cite-_Ref194906729'></span>[[#_Ref194906729|Figura 7]]). En ambos casos, el coeficiente de reflexión (S11) se mantuvo por debajo de –10 dB en todo el rango de frecuencias, mientras que el coeficiente de transmisión (S21) permaneció cercano a 0 dB, lo que indica una pérdida mínima de señal a través del material. No se apreciaron diferencias significativas atribuibles al refuerzo. La permitividad relativa estimada se mantuvo entre 3 y 5, lo que confirma el comportamiento dieléctrico de los nanocomposites en estas concentraciones.
-                                        [[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_5302_Figura 7.jpg]]<div id="_Ref194906729" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
+                                        [[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_5302_Figura 7.jpg]]
 Figura 7. Coeficiente de reflexión (S11) y transmisión (S21) con 0 % rGO y (b) 0,25 % rGO.</div>

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 [[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_9915_Figura 5.jpg]]<div id="_Ref194906661" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 Figura 5. Muestras impresas sin rGO y con 0,25 % rGO en peso tras sinterización: (a) y (b) SEM. (c) y (e) EDX. (d) XRD.</div>
 Estos resultados microestructurales se correlacionan con el análisis por difracción de rayos X (XRD), que confirma la formación de las fases cristalinas esperadas: (1) α-cordierita como fase principal, junto con (2) mullita y (3) alúmina. Las posiciones e intensidades relativas de los picos coinciden con las referencias para estos materiales, sin detectarse nuevas fases asociadas al refuerzo. La comparación entre las formulaciones con 0 % y 0,25 % de rGO indica que la adición del refuerzo no afecta a la cristalización de la matriz cerámica ni modifica sustancialmente la microestructura global, lo que evidencia una buena compatibilidad térmica y química entre el rGO y el sistema precursor (<span id='cite-_Ref194906661'></span>[[#_Ref194906661|Figura 5]]).
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 En cuanto a las propiedades electromagnéticas, se ensayaron anillos cerámicos con un 0 % y 0,25 % de rGO en peso en el rango de 10 MHz a 8 GHz mediante el sistema basado en línea de transmisión coaxial (EpsiMu® PE13) (<span id='cite-_Ref194906729'></span>[[#_Ref194906729|Figura 7]]). En ambos casos, el coeficiente de reflexión (S11) se mantuvo por debajo de –10 dB en todo el rango de frecuencias, mientras que el coeficiente de transmisión (S21) permaneció cercano a 0 dB, lo que indica una pérdida mínima de señal a través del material. No se apreciaron diferencias significativas atribuibles al refuerzo. La permitividad relativa estimada se mantuvo entre 3 y 5, lo que confirma el comportamiento dieléctrico de los nanocomposites en estas concentraciones.
-[[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_5302_Figura 7.jpg]]<div id="_Ref194906729" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
+                                       [[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_5302_Figura 7.jpg]]<div id="_Ref194906729" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 Figura 7. Coeficiente de reflexión (S11) y transmisión (S21) con 0 % rGO y (b) 0,25 % rGO.</div>

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 El ''feedstock'' se preparó incorporando el rGO en el sistema ligante fundido, seguido de mezclado intensivo en una mezcladora de rotores (Thermo Haake) a 160 °C y 30 rpm hasta alcanzar homogeneidad. Posteriormente, se granula y se utiliza como materia prima en un proceso de impresión 3D por extrusión de pellet (tecnología MEX, Material EXtrusion). Se imprimieron piezas densas con una boquilla de 0,8 mm, espesor de capa de 0,4 mm y velocidad de 20mm/s. Las piezas en verde se sometieron a un proceso de eliminación del sistema ligante (''binder'') en dos etapas: primero con disolventes y luego térmicamente en atmósfera de nitrógeno. Finalmente, se sinterizaron a vacío a 1340°C durante 1 hora [21][22]. El esquema general del proceso de fabricación seguido en este trabajo, desde la preparación del ''feedstock'' hasta la pieza final sinterizada, se muestra en la <span id='cite-_Ref194906418'></span>[[#_Ref194906418|Figura 2]].
-                    [[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_9265_Figura 2.jpg]]
+                              [[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_9265_Figura 2.jpg]]
-<div id="_Ref194906418" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
+                        <div id="_Ref194906418" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 Figura 2. Esquema general del proceso de fabricación por impresión 3D</div>

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 El análisis microestructural de las piezas sinterizadas mediante SEM revela una matriz densa y homogénea, con una porosidad superficial baja y ausencia de defectos macroscópicos. No se observaron acumulaciones visibles de rGO ni segregación del refuerzo a escala micrométrica, lo que indica una buena dispersión durante el procesado y una cohesión efectiva entre capas impresas.
-{| style="width: 100%;margin: 1em auto 0.1em auto;border-collapse: collapse;"
+[[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_9915_Figura 5.jpg]]<div id="_Ref194906661" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
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-| [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-picture-x0000_s1027.svg|center|48px]]
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-a)</span> [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image17.png|120px]]
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-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">c) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image18.png|48px]]  [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image19-c.jpeg|54px]]  [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image20-c.jpeg|54px]] </span>
-|  style="text-align: center;vertical-align: top;"|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">
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-| [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-picture-x0000_s1035.svg|center|48px]]
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-| [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-picture-Grupo 4.svg|center|102px]]
-|}
-b) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image21.png|120px]] </span>
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-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">d) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image22.png|48px]]  [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image23.png|54px]]  [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image24.png|54px]] </span>
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-|  style="vertical-align: top;"|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">c)</span> [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image25-c.jpeg|162px]]
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 <div id="_Ref194906661" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 Figura 5. Muestras impresas sin rGO y con 0,25 % rGO en peso tras sinterización: (a) y (b) SEM. (c) y (e) EDX. (d) XRD.</div>
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 Se evaluaron las propiedades mecánicas mediante ensayos de flexión a tres puntos realizados a 300 °C y tras choque térmico (calentamiento a 300 °C seguido de enfriamiento en agua). Los resultados muestran un comportamiento claramente dependiente de la temperatura y del contenido de rGO (<span id='cite-_Ref194906680'></span>[[#_Ref194906680|Figura 6]]).
-{| style="width: 100%;border-collapse: collapse;"
+[[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_8439_Figura 6.jpg]] <div id="_Ref194906680" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
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-|  style="text-align: center;"|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">b) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image27-c.png|138px]] </span>
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-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">c) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image28-c.png|138px]] </span>
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-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">e) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image30-c.png|138px]] </span>
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 <div id="_Ref194906680" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 Figura 6. (a) Resistencia a flexión de nanocomposites con 0 % y 0,25 % de rGO, evaluada a 300 °C y tras choque térmico (CT). Imágenes de la superficie de fractura a flexión a 300 °C en muestras con (b) 0 % rGO y (c) 0,25 % rGO, y tras choque térmico (CT) en muestras con (d) 0 % rGO y (e) 0,25 % rGO .</div>
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 En cuanto a las propiedades electromagnéticas, se ensayaron anillos cerámicos con un 0 % y 0,25 % de rGO en peso en el rango de 10 MHz a 8 GHz mediante el sistema basado en línea de transmisión coaxial (EpsiMu® PE13) (<span id='cite-_Ref194906729'></span>[[#_Ref194906729|Figura 7]]). En ambos casos, el coeficiente de reflexión (S11) se mantuvo por debajo de –10 dB en todo el rango de frecuencias, mientras que el coeficiente de transmisión (S21) permaneció cercano a 0 dB, lo que indica una pérdida mínima de señal a través del material. No se apreciaron diferencias significativas atribuibles al refuerzo. La permitividad relativa estimada se mantuvo entre 3 y 5, lo que confirma el comportamiento dieléctrico de los nanocomposites en estas concentraciones.
-<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
+[[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_5302_Figura 7.jpg]]<div id="_Ref194906729" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
- [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image31.jpeg|372px]] </div>
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 <div id="_Ref194906729" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 Figura 7. Coeficiente de reflexión (S11) y transmisión (S21) con 0 % rGO y (b) 0,25 % rGO.</div>

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+                    [[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_7548_Figura 3.jpg]] </span></div>
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-a) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image8-c.jpeg|186px]] b) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image9.png|180px]] c) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image10.png|180px]] </span></div>
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-[[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image11.png|center|54px]]
+[[File:Draft_Garcia-Martinez_237930664_9528_Figura 4.jpg]] </span></div>
-a) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image12.png|216px]] b) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image13-c.jpeg|90px]] c) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image14-c.jpeg|252px]] </span></div>
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-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">d)  [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image15-c.png|252px]] e) [[Image:Draft_Garcia-Martinez_237930664-image16-c.png|252px]] </span></div>
 <div id="_Ref194906437" class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">